1) non-basal texture
非基面织构
2) basal texture
基面织构
1.
The results show that compared with as-received sheet, grains are finer and basal texture、yield strength、yield ratio、plastic strain ratio all decrease, while strain hardening exponent increases for AZ31 magnesium alloy sheet processed by equal channel angular rolling(ECAR) at room temperature.
针对两种不同轧制工艺制备的AZ31镁合金板材的冲压性能进行了研究,研究结果表明:室温下,与普通轧制工艺制备的AZ31镁合金板材相比,等径角轧制工艺制备的AZ31镁合金板材晶粒更细小,基面织构减弱。
3) Surface texture
表面织构
1.
Study on the surface texture mechanism of Al-doped zinc oxide films etched by NH_4Cl aqueous solution
掺铝氧化锌薄膜表面织构机制的研究
2.
A surface texture pattern,which combined two kind of dimples,was proposed to increase the load carrying capacity by improving both hydrodynamic effect and running process of contacting surfaces.
采用在碳化硅(SiC)陶瓷表面加工表面织构的方法来提高水润滑下SiC陶瓷的承载能力。
3.
However,it is still unclear how surface texture influences the tribological properties under boundary lubrication condition.
表面织构(Surface texture)已被证明是一种提高表面承载力和改善表面摩擦学特性的有效方法。
4) nonwoven fabric structure
非织造织物结构
5) texturization
表面织构化
1.
Orthogonal experimental optimization of surface texturization of monocrystalline silicon for solar cell;
采用正交实验优化单晶硅太阳电池表面织构化工艺
6) nonwoven matrix
非织造基质
1.
The effects of the nonwoven matrix materials made of different fibers through different processes on the germinating,growing density,appearance of turf have been discussed.
实验采用高羊茅草研究不同纤维、不同基布厚度、不同工艺结构非织造基质材料对草皮发芽、密度、均匀性及外观效果的影响。
2.
The thesis mainly involved the indexes and characteristics of the physical and chemical properties which are related to the grass-growing on the nonwoven matrix materials with different fibers and different structures, respectively.
通过非织造布基质材料的理化性能测量与分析,讨论了不同纤维和工艺结构非织造基质的理化性能 和与植被生长相关的指标,并在此基础上进行植草实验,评价了非织造基质上草坪草生长特征及综合 性能。
3.
The main properties related to plants growing of various nonwoven matrixes were tested.
测试了几种非织造基质与植被生长相关的主要性能指标,通过植草实验和基质试样上草坪草的生长性状测试和品质评定,分析讨论不同纤维原料、不同结构形式的非织造基质与其植被生长质量的关系。
补充资料：变形织构
变形织构
deformation texture
类别按变形方式不同，变形织构可分为拉丝织构、挤压织构、锻造织构和轧制织构等;按织构类型可分为丝织构(线织构)、面织构和板织构等，它们分别用(uvw>、{入壳z}及{h走l}(uvw)密勒指数表示。(见织构) 金属的点阵结构不同，其变形织构也不同。feC金属的板织构有铜织构{112}(111)、S一织构{123}<634)、黄铜织构{011}(211)以及戈斯织构{011}<100)等;面织构有{110};丝织构有<111)和<10。)。bcc金属的滑移系多，变形织构较复杂，典型的板织构有{100}(011>、{112}(110)、{111}(ixZ)与{111}(110)等;面织构有凌112}，丝织构有(110)。hep金属典型的板织构有{0001}(1120》;面织构有{0001};丝织构有<1010>和<0001)。以上变形织构各组分的相对强弱受合金元素的性质和含量、晶粒大小和形状、晶界和相界特性、变形热力学条件以及应力应变状态等许多内外因素的影响和控制。如feC金属越纯或轧制温度较高(不发生动态再结晶)时，{212}(212)与{123}(634)组分越强，易形成“铜型”织构，如图1所示;相反，合金元素含量较高或轧制温度低或变形程度大时，{011}(Zn>与{。11}(10山组分强，其他组分弱，易形成“黄铜型”织构，如图2所示。有人认为，织构由“铜型”向“黄铜型”转化受交滑移控制，但越来越多的研究表明，上述织构类型的转化是由孪生变形引起的。 RD叠 强度水平最大9.7 0 .5 1 .0 2.0 3.0 5.0 7.0 图1工业纯铜的轧制织构 (轧制温度:室温，。~95%) 变形织构模型许多科学工作者致力于变形织构形成理论的研究，提出了许多塑性变形模型，主要有萨克斯(E.Saehs)模型和泰勒(G.1.Taylor)模型，其他模型基本上是由它们派生出来的。1928年萨克斯假RO圆 强度水平最大42 0 .5 1 .02(】3 0 5.()7.0 图2 H70黄铜的轧制织构 (轧制温度:室温;。~95%)定各晶粒的受力状态都等于样品的宏观受力状态，并假定各滑移系上临界分切应力re为常数，当滑移系上的分切应力达到几时，该滑移系启动。若已知外施应力状态内，则滑移系s上的分切应力代~二急内(i，j一i，2，3)。式中ij重复表示求和，m乙一n“，a‘b‘”a，，:‘”为滑移系s滑移平面的法向矢量;b闭为滑移方向矢量;a为应力张量内坐标系矢量;括号内字母重复表示不求和。该模型适用于单晶体的自由变形，按最大取向因子m补选取滑移系s。但该模型对多晶体来说，忽视了各晶粒之间变形的相互限制和协调，各晶粒之间会形成“孔洞”或“堆集”。一些研究者放松了晶体的变形只由最大取向因子选取滑移系的限制，或者规定了对变形体外形的限制。尽管这样，该模型难以描述多晶体的塑性变形。 1938年泰勒提出另一塑性变形模型，假定金属中各晶粒的变形状态与样品的宏观变形状态相同。根据该模型，又考虑体积守恒及d。，一令(m乙十”目’勺。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条