3) damage theory
损伤理论
1.
Comparison of embedding types used in sheet-metal spiral case using damage theory;
基于损伤理论的金属蜗壳埋设方式比较
2.
The pitting corrosion damage of pipeline was considered as uniform hole-type damage based on the damage theory.
基于损伤理论,将管壁点腐蚀损伤层材料视作孔洞型均匀损伤材料,通过模拟多孔材料拉伸实验,研究了孔洞型损伤管线钢表观弹性模量和屈服强度退化规律。
3.
Based on damage theory,residual strength assessment formula has been developed by modifying API RP 579 formula for volumetric flaw evaluation.
基于损伤理论,将用于评价体积型缺陷的API RP 579公式进行了改进,建立了点腐蚀损伤管道的剩余强度评价公式。
4) damage theory of Najar
Najar损伤理论
1.
A concrete damage model for triaxail stress state concrete is proposed based on damage theory of Najar in the paper, and damage characteristics of concrete are also investigated.
重点从能量耗散的角度,基于Najar损伤理论,结合Saenz提出的典型混凝土单轴受压应力-应变关系和现行《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)推荐的单轴受拉应力-应变关系建立了混凝土单轴受压、受拉损伤模型。
2.
Then a composite damage variable D is defined based on the damage theory of Najar,and a damage model for concrete under multiaxial loading patterns is proposed.
根据Najar损伤理论,定义了综合损伤变量D,从能量耗散的角度提出一种用于多轴应力状态下的混凝土损伤模型。
5) Creep damage strength
蠕变损伤强度
6) strength theory
强度理论
1.
Analysis on the failure characteristic and mechanism of shaftlinings by using concrete strength theory;
由砼强度理论分析井壁的破坏特征和机理
2.
Application of the uniform strength theory of double shear in cement-soil;
双剪统一强度理论在水泥土材料中的应用
3.
Analysis and comparison on unsaturated soil strength theory;
非饱和土强度理论的分析与比较
补充资料：材料的强度理论
材料在复杂的应力状态下，其强度不可能都通过实验测定，因此需要对材料发生强度破坏(失效)的力学因素作出假说，以便利用材料在简单应力状态（拉伸、压缩）或少数复杂的应力状态下的强度，推断同一材料在各种复杂的应力状态下的强度。这种假说和由此建立的失效准则称为材料的强度理论或力学强度理论，后者用以强调这类理论是以宏观的力学因素为依据，有别于从研究微观物质构造建立的物理强度理论。材料的强度破坏分为脆性断裂和塑性流动两种形式。一些基本的强度理论只适用于某一形式的强度破坏。
最大拉应力理论 （第一强度理论） 认为在任何应力状态下材料脆断是由于三个主应力 σ1、σ2、σ3中最大的拉伸主应力σ1达到该材料的极限值所致；相应的强度条件则为σ1≤〔σ〕，〔σ〕为材料的容许应力。
最大伸长线应变理论 （第二强度理论） 以三个主应变中最大的伸长线应变ε1达到该材料的极限值作为判别脆断的准则；相应的强度条件为 [σ1-v(σ2+σ3)] ≤〔σ〕，v为泊松比。这个理论虽然从形式上看似较第一强度理论完善，但与实验结果不甚符合，如今已较少使用。
最大剪应力理论 (第三强度理论) 认为材料发生塑性流动(包括剪断)是由于最大剪应力τ＝(σ1-σ3)/2达到该材料的极限值所致；相应的强度条件为(σ1-σ3)≤〔σ〕。这个理论由于忽略中间主应力 σ2的影响所导致的误差，对于钢材，根据二向应力状态下的强度试验数据，最大为10％，且偏于安全。此理论不能应用于拉、压流动极限不相等的材料。
形状改变比能理论 （通常称第四强度理论） 以材料单位体积内对应于形状改变的那部分应变能（形状改变比能）达到极限值作为材料发生塑性流动的准则；相应的强度条件则为
此强度条件亦可从八面体上剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点得出。此理论亦只能用于拉、压流动极限相等的材料。
莫尔强度理论 可用于拉、压强度不相等的材料，是一个直接以材料的破坏试验结果为依据而建立的带一定经验性的理论。按照此理论，首先应根据某些应力状态下材料发生强度破坏时的最大主应力σ1和最小主应力σ3 绘出各该应力状态下的极限应力圆(忽略中间主应力σ2)。然后作出一组极限应力圆的包络线(图1)。而任何应力状态下材料发生强度破坏的准则为表示该应力状态的应力圆(根据σ1、σ3)与极限包络线相切。作为近似，极限包络线可用切于单向拉伸和单向压缩极限应力圆的直线代替，即简化极限包络线。这样,上述破坏准则便可利用几何关系（图2）以简单的公式表示，而相应的强度条件为，式中〔σ1〕、〔σa〕为材料在单向拉伸和压缩时的容许拉应力和压应力。此理论也由于忽略σ2的影响而有一定误差。
最大拉应力理论 （第一强度理论） 认为在任何应力状态下材料脆断是由于三个主应力 σ1、σ2、σ3中最大的拉伸主应力σ1达到该材料的极限值所致；相应的强度条件则为σ1≤〔σ〕，〔σ〕为材料的容许应力。
最大伸长线应变理论 （第二强度理论） 以三个主应变中最大的伸长线应变ε1达到该材料的极限值作为判别脆断的准则；相应的强度条件为 [σ1-v(σ2+σ3)] ≤〔σ〕，v为泊松比。这个理论虽然从形式上看似较第一强度理论完善，但与实验结果不甚符合，如今已较少使用。
最大剪应力理论 (第三强度理论) 认为材料发生塑性流动(包括剪断)是由于最大剪应力τ＝(σ1-σ3)/2达到该材料的极限值所致；相应的强度条件为(σ1-σ3)≤〔σ〕。这个理论由于忽略中间主应力 σ2的影响所导致的误差，对于钢材，根据二向应力状态下的强度试验数据，最大为10％，且偏于安全。此理论不能应用于拉、压流动极限不相等的材料。
形状改变比能理论 （通常称第四强度理论） 以材料单位体积内对应于形状改变的那部分应变能（形状改变比能）达到极限值作为材料发生塑性流动的准则；相应的强度条件则为
此强度条件亦可从八面体上剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点得出。此理论亦只能用于拉、压流动极限相等的材料。
莫尔强度理论 可用于拉、压强度不相等的材料，是一个直接以材料的破坏试验结果为依据而建立的带一定经验性的理论。按照此理论，首先应根据某些应力状态下材料发生强度破坏时的最大主应力σ1和最小主应力σ3 绘出各该应力状态下的极限应力圆(忽略中间主应力σ2)。然后作出一组极限应力圆的包络线(图1)。而任何应力状态下材料发生强度破坏的准则为表示该应力状态的应力圆(根据σ1、σ3)与极限包络线相切。作为近似，极限包络线可用切于单向拉伸和单向压缩极限应力圆的直线代替，即简化极限包络线。这样,上述破坏准则便可利用几何关系（图2）以简单的公式表示，而相应的强度条件为，式中〔σ1〕、〔σa〕为材料在单向拉伸和压缩时的容许拉应力和压应力。此理论也由于忽略σ2的影响而有一定误差。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条