2) armored steel
装甲钢
1.
Finite element analysis of anti-break performance and anti-shock strength of the armored steel thermit welding joint;
装甲钢板铝热焊接头抗断性和抗击强度有限元分析
2.
HAZ/WM interfacial microstructure is observed either in as-welded or as-quenched(PWHT:900 ℃×5 min or 1 100 ℃×1 min,Water-quenched)TWE312/616 high-strength armored steel weldments by means of SEM or TEM respectively.
采用SEM、TEM观察焊态和焊后热处理(900℃×5min或1100℃×1min,水淬)TWE312/616装甲钢HAZ/WM界面区及其附近的组织结构,采用NanoTest600对界面区附近的硬度分布进行测试。
3) armor steel
装甲钢
1.
The microstructure has been analyzed to the armor steel with attacks,it was discovered that the destruction of armored steel under the impact load is first produces the crack source in the crystal boundary intersection point,then connects mutually.
通过对冲击破坏装甲钢组织分析,发现纯净装甲钢在冲击载荷下破坏过程中是在晶界交汇处(三叉点)产生裂纹源,然后相互连接的结果。
2.
Four points bending low-cycle fatigue lifetime of armor steel 616 Tee joints after weld finishing has been analyzed and measures to improve the fatigue lifetime have been proposed in the paper.
本文对转炉 6 16装甲钢T型焊接接头四点弯曲低周疲劳试验结果进行了分析、研究 ,阐述了提高T型焊接接头低周疲劳寿命的有效措施。
3.
The dynamic compression properties of armor steel 603 and 675 have been systematically tested using a one-dimension Hopkinson compression bar apparatus.
利用一维Hopkinson压杆实验设备,对603、675两种装甲钢的动态压缩力学性能进行了较为系统的测试,在此基础上建立了2种装甲钢的Bodner-Partom本构方程,经程序计算与实际试验结果对比,表明本构方程能够较好地反映材料在动载荷条件下的力学行为。
4) 675 armor steel
675装甲钢
1.
Effect of cooling rate on microstructure in 675 armor steel;
冷却速度对675装甲钢显微组织的影响
2.
Transformation process and microstructure in 675 armor steel continuously cooled at a series of different rates were investigated using a high-resolution dilatometer,along with optical and transmission electron microscope.
利用差分膨胀仪、金相及透射电镜研究了675装甲钢过冷奥氏体在不同冷却速度下的相变过程及产物。
5) armor plate
装甲钢
1.
The relativity between natural and the artificial accelerated environmental test of armor plate in acid rain atmospheric environment was studied.
对某型装甲钢在酸雨大气环境下自然暴露与人工模拟加速试验的相关性进行了研究。
2.
By utilizing the numerical simulation combined with the experiment, the anti-penetration characteristics of steel fiber reinforced concrete (SFRC) targets within the A97-ceramic-plate or the armor plate are studied.
采用数值模拟与实验相结合的方法,对A97陶瓷板钢纤维混凝土靶及某种装甲钢板钢纤维混凝土靶抗动能长杆射弹的特性进行了研究。
6) 22SiMn2TiB armor plate
22SiMn2TiB装甲钢
1.
When the routine ultrasonic probes are used to detect the dissimilar welding joint of the 22SiMn2TiB armor plate, there are many noisy and false waves and which lead to the lowness of the signal-to-noise ratio attainability and sensitivity.
用常规探头对22SiMn2TiB装甲钢与TWE312异种钢焊接接头进行缺陷检测,杂波和伪缺陷波导致灵敏度、信噪比不高。
补充资料：45钢和40Cr钢调质的热处理工艺
45钢40Cr钢调质
调质是淬火加高温回火的双重热处理，其目的是使工件具有良好的综合机械性能。
调质钢有碳素调质钢和合金调质钢二大类，不管是碳钢还是合金钢，其含碳量控制比较严格。如果含碳量过高，调质后工件的强度虽高，但韧性不够，如含碳量过低，韧性提高而强度不足。为使调质件得到好的综合性能，一般含碳量控制在0.30~0.50%。
调质淬火时，要求工件整个截面淬透，使工件得到以细针状淬火马氏体为主的显微组织。通过高温回火，得到以均匀回火索氏体为主的显微组织。小型工厂不可能每炉搞金相分析，一般只作硬度测试，这就是说，淬火后的硬度必须达到该材料的淬火硬度，回火后硬度按图要求来检查。
工件调质处理的操作，必须严格按工艺文件执行，我们只是对操作过程中如何实施工艺提些看法。
1、 45钢的调质
45钢是中碳结构钢，冷热加工性能都不错，机械性能较好，且价格低、来源广，所以应用广泛。它的最大弱点是淬透性低，截面尺寸大和要求比较高的工件不宜采用。
45钢淬火温度在A3+(30~50) ℃，在实际操作中，一般是取上限的。偏高的淬火温度可以使工件加热速度加快，表面氧化减少，且能提高工效。为使工件的奥氏体均匀化，就需要足够的保温时间。如果实际装炉量大，就需适当延长保温时间。不然，可能会出现因加热不均匀造成硬度不足的现象。但保温时间过长，也会也出现晶粒粗大，氧化脱碳严重的弊病，影响淬火质量。我们认为，如装炉量大于工艺文件的规定，加热保温时间需延长1/5。
因为45钢淬透性低，故应采用冷却速度大的10%盐水溶液。工件入水后，应该淬透，但不是冷透，如果工件在盐水中冷透，就有可能使工件开裂，这是因为当工件冷却到180℃左右时，奥氏体迅速转变为马氏体造成过大的组织应力所致。因此，当淬火工件快冷到该温度区域，就应采取缓冷的方法。由于出水温度难以掌握，须凭经验操作，当水中的工件抖动停止，即可出水空冷（如能油冷更好）。另外，工件入水宜动不宜静，应按照工件的几何形状，作规则运动。静止的冷却介质加上静止的工件，导致硬度不均匀，应力不均匀而使工件变形大，甚至开裂。
调质是淬火加高温回火的双重热处理，其目的是使工件具有良好的综合机械性能。
调质钢有碳素调质钢和合金调质钢二大类，不管是碳钢还是合金钢，其含碳量控制比较严格。如果含碳量过高，调质后工件的强度虽高，但韧性不够，如含碳量过低，韧性提高而强度不足。为使调质件得到好的综合性能，一般含碳量控制在0.30~0.50%。
调质淬火时，要求工件整个截面淬透，使工件得到以细针状淬火马氏体为主的显微组织。通过高温回火，得到以均匀回火索氏体为主的显微组织。小型工厂不可能每炉搞金相分析，一般只作硬度测试，这就是说，淬火后的硬度必须达到该材料的淬火硬度，回火后硬度按图要求来检查。
工件调质处理的操作，必须严格按工艺文件执行，我们只是对操作过程中如何实施工艺提些看法。
1、 45钢的调质
45钢是中碳结构钢，冷热加工性能都不错，机械性能较好，且价格低、来源广，所以应用广泛。它的最大弱点是淬透性低，截面尺寸大和要求比较高的工件不宜采用。
45钢淬火温度在A3+(30~50) ℃，在实际操作中，一般是取上限的。偏高的淬火温度可以使工件加热速度加快，表面氧化减少，且能提高工效。为使工件的奥氏体均匀化，就需要足够的保温时间。如果实际装炉量大，就需适当延长保温时间。不然，可能会出现因加热不均匀造成硬度不足的现象。但保温时间过长，也会也出现晶粒粗大，氧化脱碳严重的弊病，影响淬火质量。我们认为，如装炉量大于工艺文件的规定，加热保温时间需延长1/5。
因为45钢淬透性低，故应采用冷却速度大的10%盐水溶液。工件入水后，应该淬透，但不是冷透，如果工件在盐水中冷透，就有可能使工件开裂，这是因为当工件冷却到180℃左右时，奥氏体迅速转变为马氏体造成过大的组织应力所致。因此，当淬火工件快冷到该温度区域，就应采取缓冷的方法。由于出水温度难以掌握，须凭经验操作，当水中的工件抖动停止，即可出水空冷（如能油冷更好）。另外，工件入水宜动不宜静，应按照工件的几何形状，作规则运动。静止的冷却介质加上静止的工件，导致硬度不均匀，应力不均匀而使工件变形大，甚至开裂。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条