1) time-verying stiffness mesh
时间一变刚度啮合
2) time-varying mesh stiffness
时变啮合刚度
1.
The dynamic model of unsymmetric gear was proposed on the basis of mesh characteristics of involute gear transmission with unsymmetric teeth and dynamics of gears system,and the effect of time-varying mesh stiffness and static transmission error of gears system.
基于非对称渐开线圆柱齿轮传动时的啮合机理和齿轮系统动力学,同时考虑到齿轮系统时变啮合刚度和静态传递误差的影响,建立了齿轮动力学模型,利用数值积分和数值仿真方法对其进行了非线性振动研究。
2.
Dynamic model of two-stage gear system with time-varying mesh stiffness was established.
建立了考虑齿轮时变啮合刚度时的二级齿轮系统的动力学模型,用A算符方法推导出了系统的近似解析解,研究了系统对时变啮合刚度、扭矩波动及齿轮误差激励的响应。
3.
A lumped-parameter planetary gear set model is developen in the paper based on time-varying mesh stiffness which is modeled as time-varying linear spring.
建立了单级2K-H渐开线行星齿轮传动的集中质量参数型振动模型,将齿轮啮合的刚度近似等效成时变分段线性的弹簧刚度 分析了系统因时变啮合刚度激励而引起的稳态振动 得出了在2K-H渐开线行星齿轮的传动中,齿轮的动载荷与齿轮间的重合度相关;在无阻尼状态下太阳轮-行星轮的动态啮合力小于行星轮-内齿圈的啮合
3) time-varying meshing stiffness
时变啮合刚度
1.
The governing equation of a gear system with time-varying meshing stiffness is established.
建立了具有时变啮合刚度的二级齿轮系统的动力学方程式,它是一个具有时变系数的线性动力系统。
4) momentary meshing rigidity
瞬时啮合刚度
5) meshing rigidity
啮合刚度
1.
On the basis of relationship between meshing rigidity and noise and taking the modification, vibration deduction and noise dropping as the aims, the tooth profile modification was carried out on spur bevel gar by the use of revolving involute curve.
根据啮合刚度和噪声之间的关系,以修形减振降噪为目的,用旋转渐开线曲线对直齿锥齿轮进行齿廓修形。
2.
Computation results show that meshing rigidity changes greatly with time,indicating that the periodic meshing rigidity is a main source of entire machine vibration.
采用修形齿廓有隙啮合分析方法,计算了环板式针摆行星传动的啮合刚度,运用Visual C++编程语言和SQL Server 2000数据库,实现了啮合刚度的参数化设计和计算,大大减轻了设计人员的工作量。
3.
It provides a new method of exact and speedy calculation on deformation of spur gear teeth and meshing rigidity.
用Weber能量法计算直齿轮轮齿变形,用Matlab语言编制了轮齿变形计算程序,为准确、快速求解直齿轮轮齿的变形和啮合刚度奠定了基础。
6) Mesh stiffness
啮合刚度
1.
Method for calculating spur gear mesh stiffness;
一种求解直齿圆柱齿轮啮合刚度的方法
2.
Following the model,its mesh stiffness matrix and damp matrix are obtained.
根据转子动力学和齿轮啮合的基本原理,建立了考虑陀螺力矩的齿轮转子系统的动力学模型,以此求得齿轮转子啮合刚度矩阵和阻尼矩阵。
3.
The load distribution along different contact lines, load distribution between tooth and mesh stiffness in meshing process are studied.
以某型汽车变速箱为例，建立了面向传动装置的参数化模型；研究了啮合过程中齿面载荷分布、齿间载荷分配和啮合刚度的变化规律；考察了支承系统变形对斜齿轮承载特性的影响；得出了有实际意义的结论。
补充资料：变刚度轧制
变刚度轧制
rigidity change rolling
b jangongdu zhazhj变刚度轧制(rigidity ehange:olling)板带轧制中改变轧机承受弹性变形能力的轧制。在板带材轧机上，利用不同的辊缝调节量，抵消因轧制力引起的轧机的局部或全部弹性变形，可以获得理想厚度偏差的板带。轧机固有的自然刚度系数Km是不变的(见轧机刚度系数)，它是随轧机固有结构和材质而定的常数。在轧机固有结构基础上由于增设了液压装置，实际发生作用的轧机刚度系数随辊缝调节量的不同而发生变化，因此称它为刚度可变，这时的轧机刚度称为等效刚度或当量刚度，这时的轧制就是变刚度轧制。 轧机刚度可变控制的基本方程为: △尸(l一C)△尸 助’~二=.丫汁一一二二二苍升 Km KE式中抓‘为轧辊位置补偿之后的带钢轧出厚度偏差;C为轧辊位置补偿系数;KE为轧机的等效刚度系数。所谓轧机刚度可变控制，实质上也就是改变轧辊位置补偿系数C，即改变K:。在某一特定结构的轧机条件下，轧机固有的刚度系数K，是一个常数，因此对C可以作如下的分析: (l)当c~l时，则K。一co，以‘二o。这就意味着轧机的弹跳(见轧机弹性方程)量被100%补偿掉了，即不论来料厚度偏差如何，由于此时轧机等效的刚度系数K:是无穷大，完全可以使带钢的实际轧出厚度达到所要求的尺寸，没有厚度偏差。此种情况下轧辊的辊缝称为恒定辊缝，其等效的轧机刚度称为超硬刚度，或超硬特性。为了稳定起见，取C~。.8一0.9，KE“250。以上，在计算机控制时，其设定值取为K:一3300t/mm。 、，.___，~，_△尸__.△尸__、、 (2)当C一O时，则C等一二O，占衬一气乡~叔，这 、“’州~一’“’乃J“犬m一’“”Krn一“’“。~就说明实际轧出厚度还具有因来料厚度差沙H所引起的厚度偏差队。此时，轧机的等效刚度系数KE就等于轧机原来所固有的(或称为自然的)轧机刚度系数K二，轧机的刚度称为自然刚度，或自然特性。一般来说，轧机的自然刚度系数Km~500~600t/mm。 (3)当。
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参考词条