2) stable infiltration rate
稳定入渗率
1.
therefore,muddy water cumulative infiltration and stable infiltration rate decreases with increasing of sediment content in the .
对试验结果进行分析后表明:在相同入渗条件下,浑水入渗主要受泥沙含量的影响,由于入渗浑水中的泥沙入渗时在地表形成一个沉积层,因而对入渗起到阻碍作用,使得浑水累积入渗量和稳定入渗率都随浑水泥沙含量增大而减小;浑水入渗也符合Kostiakov-Lewis入渗模型,入渗指数随浑水泥沙含量的增大而增大,入渗系数和相对稳定入渗率随浑水泥沙含量的增大而减小。
2.
The stable infiltration rate is about 0.
结果表明:荒漠灌木-梭梭根区的稳定入渗率与孔隙度具有随着距离树干的增加而迅速下降,这一关系可用指数函数表示,沙垄间:K=3。
4) the soil stable infiltration rate
土壤稳定入渗率
5) steady water infiltration rates
稳定入渗速率
1.
This study mainly discuss the spatial interpolation uncertainty of soil steady water infiltration rates in Ji river basin which located in the third vice-area of loess hilly and gully region.
以黄土丘陵沟壑第三副区的藉河流域为研究区,根据65个实测点数据,采用普通克里格法、反距离权重法、样条函数法等插值方法,分析了测点数量变化、栅格像元尺寸变化及插值方法的差异对土壤稳定入渗速率空间插值结果的影响,剖析了空间插值中的不确定性。
补充资料：相对稳定性
频率域内表征控制系统稳定性裕量的一种性能指标。在工程应用中，对一个控制系统的要求常常不限于能够稳定运行，还希望它有一定的稳定裕量，这是保证控制系统具有良好的过渡过程性能所必需的。相对稳定性的概念通常只适用于特性为线性且参数不随时间变化的线性定常系统。度量系统稳定裕量的特征量有相角裕量和增益裕量。
对于闭环控制系统，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根据系统的开环频率响应特性来确定，常用的方法有两种。
①根据开环频率响应的奈奎斯特图确定相角裕量和增益裕量。奈奎斯特图是频率响应的一种表达方式。在以横轴为实轴和纵轴为虚轴的复数平面上，画出系统开环频率响应 G(jω)的奈奎斯特图（图1中的实线），再画出以坐标原点O为圆心和半径为1的单位圆的一段圆弧(图1中的虚线),可得两者的交点 A，以及奈奎斯特曲线与负实轴的交点 B。闭环控制系统的相角裕量γ 就规定为线段OA与负实轴的交角，并且把从负实轴算起的沿逆时针方向得到的相角裕量规定为正值。增益裕量 h规定为线段OB 长度的倒数。为使最小相位系统稳定,相角裕量应为正值，增益裕量应大于1。
②根据开环频率响应的波德图确定相角裕量和增益裕量。波德图是频率响应的另一种常用表达方式。画出系统开环频率响应的波德图(图2)，图中L是对数幅值曲线,嗘 是相角曲线。由波德图可得到曲线L与ω轴的交点A和曲线嗘与-180°线的交点B。由A点向下作引出线可定出相角裕量γ,当γ 位于-180°线上方时规定为正值；而由B点向上作引出线可定出hl,它是以分贝（用dB表示）为单位给出的增益裕量，在数值上为hl＝20logh。
如果对于给定的某个闭环控制系统，其相角裕量为0°，增益裕量为1，那么图1中的交点A和B就重合而位于负实轴上的-1点，这意味着给定系统处于临界不稳定状态（见奈奎斯特稳定判据）。因此，相角裕量和增益裕量给出了最小相位系统离出现临界不稳定的裕量大小。当γ 和 h的值越大时表示系统的稳定裕量越大，但过大的γ和h值会对系统过渡过程的快速性产生不利的影响。根据经验，为了得到比较满意的过渡过程性能,相角裕量γ 通常选择在30°～60°,增益裕量的对数值hl取为大于6分贝。
参考书目
绪方胜彦著，卢伯英等译：《现代控制工程》，科学出版社，北京，1976。（Katsuhiko Ogata，ModernControl Engineering, Prentice-Hall, New York,1970.)
对于闭环控制系统，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根据系统的开环频率响应特性来确定，常用的方法有两种。
①根据开环频率响应的奈奎斯特图确定相角裕量和增益裕量。奈奎斯特图是频率响应的一种表达方式。在以横轴为实轴和纵轴为虚轴的复数平面上，画出系统开环频率响应 G(jω)的奈奎斯特图（图1中的实线），再画出以坐标原点O为圆心和半径为1的单位圆的一段圆弧(图1中的虚线),可得两者的交点 A，以及奈奎斯特曲线与负实轴的交点 B。闭环控制系统的相角裕量γ 就规定为线段OA与负实轴的交角，并且把从负实轴算起的沿逆时针方向得到的相角裕量规定为正值。增益裕量 h规定为线段OB 长度的倒数。为使最小相位系统稳定,相角裕量应为正值，增益裕量应大于1。
②根据开环频率响应的波德图确定相角裕量和增益裕量。波德图是频率响应的另一种常用表达方式。画出系统开环频率响应的波德图(图2)，图中L是对数幅值曲线,嗘 是相角曲线。由波德图可得到曲线L与ω轴的交点A和曲线嗘与-180°线的交点B。由A点向下作引出线可定出相角裕量γ,当γ 位于-180°线上方时规定为正值；而由B点向上作引出线可定出hl,它是以分贝（用dB表示）为单位给出的增益裕量，在数值上为hl＝20logh。
如果对于给定的某个闭环控制系统，其相角裕量为0°，增益裕量为1，那么图1中的交点A和B就重合而位于负实轴上的-1点，这意味着给定系统处于临界不稳定状态（见奈奎斯特稳定判据）。因此，相角裕量和增益裕量给出了最小相位系统离出现临界不稳定的裕量大小。当γ 和 h的值越大时表示系统的稳定裕量越大，但过大的γ和h值会对系统过渡过程的快速性产生不利的影响。根据经验，为了得到比较满意的过渡过程性能,相角裕量γ 通常选择在30°～60°,增益裕量的对数值hl取为大于6分贝。
参考书目
绪方胜彦著，卢伯英等译：《现代控制工程》，科学出版社，北京，1976。（Katsuhiko Ogata，ModernControl Engineering, Prentice-Hall, New York,1970.)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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