1) soil residual strain
土体残余变形
2) irreversible volumetric deformation
残余体积变形
3) residual strain
残余变形
1.
It is recognized that the latter is resultful in decreasing welding residual stress as well as welding residual strain.
采用热弹塑性有限元法 ,对直通焊和多人同时分段焊两种焊接过程的平板对接焊时焊接应力变形和圆柱壳板环缝的焊接变形进行比较 ,认为多人同时分段焊较直通焊无论在降低焊接残余应力还是焊接残余变形都具有非常显著的效
2.
A simple empirical model for predicting residual strain under repeated load suitable for soft clays is proposed based on test results.
基于以往试验规律的分析,提出了一个较为合理地描述软土在长期重复荷载作用下残余变形发展过程的经验模型。
4) residual deformation
残余变形
1.
Analysis and application of treatments to diminish residual deformation of saturated clay subgrade;
湿软路基残余变形控制技术及其工程应用
2.
Study on residual deformation characteristics of coarse-grained soils;
粗粒土动残余变形特性的试验研究
3.
On Improvement and Application of Shen-zhujiang Residual Deformation Model;
沈珠江残余变形模型的改进及其应用研究
5) residual angular distortion
残余角变形
1.
It is found that the restraint welding can effectively control the residual angular distortion,bringing about little grows of the welding residual stress.
采用有限元法对拘束焊进行模拟分析,发现拘束焊在有效控制焊接残余角变形的同时并不会使残余应力有很大增加,从而证明了拘束焊控制残余角变形的有效性、可行性。
2.
The welding process of no reversed angular distortion is simulated by using thermal elasto-plastic finite element techniques to evaluate the residual angular distortion of the T-joint in fillet weld,then the welding process imposing res.
目前在船厂精度控制中,通常采用构件焊接后对某些部位进行火工校正的方法来控制残余角变形。
6) remnants deform angle
残余变形角
补充资料：土体的压缩和变形
土体承受荷载后,发生变形。变形的性质和大小,既决定于荷载的大小、性质（静或动荷载）和持续的时间，也决定于土的性质、初始固结情况和应力历史等因素。土体的变形包括体积改变的压缩变形及颗粒和颗粒组成的结构单元相互滑移的剪切变形。当荷载不超过土的屈服强度时,以体积变形为主；当荷载超过屈服强度时,剪切变形成为主要部分。土体受力后,立即产生的变形,称瞬时变形。粘性土，尤其当水饱和时，大部分变形是随着土中孔隙水被缓慢挤出而产生固结变形。粘性土在应力不变的条件下可产生持续而缓慢的蠕变。受力变形后的土体，当外力移去时，一般情况下，部分可以恢复的变形称弹性变形；相当一部分不能恢复的变形称塑性变形。
土的压缩变形 无侧向变形条件下的压缩 早期研究土的压缩性试验，土样装在厚壁金属环中，不能产生侧向变形，试验时分级施加竖向压力。当每级压力下土样变形停止后，再加下一级压力，由测微表量出土样在各级压力下的竖向应变。为应用方便常用孔隙比代替应变，可绘出图1所示孔隙比-压力曲线，称压缩曲线。在某一压力段(P1～P2)内可近似地把曲线当作直线，其斜率称压缩系数，反映了土在无侧向变形条件下的压缩性。
轴对称应力状态下的压缩 通过圆柱形土样和三轴压缩仪试验装置，土样的轴向变形由测压杆的位移求得；侧向变形因沿土样高度不一致，不易求得，多根据土样的体积变化和轴向变形计算出其平均值。孔隙水压多用压力传感器量测。根据三轴试验中量得的主应力和相应的主应变的增量，可以用公式算出相应的割线模量及泊松比。
三向应力状态下的压缩 为了研究土中主应力对土的变形和强度的影响，近十多年来国外已研制成不同型式的真三轴仪。土样用六个可以一起调整和相对滑动的刚性板包围，每对刚性板可以单独加压，这样土样承受三个互相独立、大小不同的主应力，即一般的三向应力。但仪器构造复杂，刚性板对土样表面摩擦的影响大，试验费时，正在不断改进中。
土的剪切变形 土样剪切面上正应力保持不变时，其剪位移随剪应力增大，并呈曲线关系。密实砂土的剪应力-剪位移曲线有一峰值,即当剪应力达峰值后，随剪位移的继续发展，剪应力下降而趋于一定值；土体积发生膨胀。松砂的剪应力-剪位移曲线达峰值后,剪应力不变；其体积先发生压缩，后又趋向膨胀。
如上所述，砂土在密实状态下剪切时体积膨胀，在松散状态下剪切时体积压缩，所以有一"临界孔隙比"，砂土在此孔隙比剪切时，体积变化为零。通过三轴排水剪试验研究，发现临界孔隙比受侧限压力的影响，随侧限压力的增大而减小。
正常固结粘性土的剪应力和剪位移关系和松砂相似，超固结粘性土和密实砂土相似。
蠕变 粘性土在不变的剪应力下，应变随时间而增长的现象，称为土的蠕变，也称徐变。应力较小时，应变随时间增加,但速率渐减而趋向一极限，如曲线A（图2）；应力较大时，应变随时间增长,但蠕变速率渐减,如曲线B；当应力大时（但仍低于通常试验所定强度），开始应变率随时间渐减，但随后又大增，从而导致土的破坏，如曲线 C。蠕变的影响随粘性土的塑性指数和含水量的增大而增大。
土的压缩变形 无侧向变形条件下的压缩 早期研究土的压缩性试验，土样装在厚壁金属环中，不能产生侧向变形，试验时分级施加竖向压力。当每级压力下土样变形停止后，再加下一级压力，由测微表量出土样在各级压力下的竖向应变。为应用方便常用孔隙比代替应变，可绘出图1所示孔隙比-压力曲线，称压缩曲线。在某一压力段(P1～P2)内可近似地把曲线当作直线，其斜率称压缩系数，反映了土在无侧向变形条件下的压缩性。
轴对称应力状态下的压缩 通过圆柱形土样和三轴压缩仪试验装置，土样的轴向变形由测压杆的位移求得；侧向变形因沿土样高度不一致，不易求得，多根据土样的体积变化和轴向变形计算出其平均值。孔隙水压多用压力传感器量测。根据三轴试验中量得的主应力和相应的主应变的增量，可以用公式算出相应的割线模量及泊松比。
三向应力状态下的压缩 为了研究土中主应力对土的变形和强度的影响，近十多年来国外已研制成不同型式的真三轴仪。土样用六个可以一起调整和相对滑动的刚性板包围，每对刚性板可以单独加压，这样土样承受三个互相独立、大小不同的主应力，即一般的三向应力。但仪器构造复杂，刚性板对土样表面摩擦的影响大，试验费时，正在不断改进中。
土的剪切变形 土样剪切面上正应力保持不变时，其剪位移随剪应力增大，并呈曲线关系。密实砂土的剪应力-剪位移曲线有一峰值,即当剪应力达峰值后，随剪位移的继续发展，剪应力下降而趋于一定值；土体积发生膨胀。松砂的剪应力-剪位移曲线达峰值后,剪应力不变；其体积先发生压缩，后又趋向膨胀。
如上所述，砂土在密实状态下剪切时体积膨胀，在松散状态下剪切时体积压缩，所以有一"临界孔隙比"，砂土在此孔隙比剪切时，体积变化为零。通过三轴排水剪试验研究，发现临界孔隙比受侧限压力的影响，随侧限压力的增大而减小。
正常固结粘性土的剪应力和剪位移关系和松砂相似，超固结粘性土和密实砂土相似。
蠕变 粘性土在不变的剪应力下，应变随时间而增长的现象，称为土的蠕变，也称徐变。应力较小时，应变随时间增加,但速率渐减而趋向一极限，如曲线A（图2）；应力较大时，应变随时间增长,但蠕变速率渐减,如曲线B；当应力大时（但仍低于通常试验所定强度），开始应变率随时间渐减，但随后又大增，从而导致土的破坏，如曲线 C。蠕变的影响随粘性土的塑性指数和含水量的增大而增大。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条