1) dynamic stress concentration factor
动应力集中系数
1.
A numerical solution to the dynamic stress concentration factor was calculated in the following way.
采用Green函数法、复变函数法研究了SH波对界面附近含有半圆形脱胶的圆柱形弹性夹杂的散射,并给出了动应力集中系数的数值结果。
2.
Assistant function,complex function and multi-polar coordinate method are employed and numerical examples and relative discussion on ground motion and dynamic stress concentration factor(F_(DSC)) are provided.
通过具体算例,讨论半圆形沉积谷地表面上的地震动、浅埋圆形结构周边位移及动应力集中系数。
3.
Using Green s Function method, the problem of SH-wave scattering by cracks near a cylindrical hole is investigated, and the solutions of dynamic stress concentration factor was given.
采用G reen函数法研究SH波入射时在圆形孔洞附近存在裂纹的情况下圆孔散射动应力集中系数的求解。
2) dynamic stress concentration factor(DSCF)
动应力集中系数
1.
Numerical examples are provided to discuss the amplitude of displacement on the surface,as well as the dynamic stress concentration factor(DSCF) around the subsurface cavity and the homocentric hole.
通过理论求解,得出了问题的解析解答,文中最后给出了具体算例,讨论了地表位移幅值、浅埋圆孔及凸起所含圆孔的动应力集中系数。
3) Dynamic stress concentration factor (DSCF)
动应力集中系数
4) dynamic stress concentration
动应力集中系数
1.
Green’s function method is introduced to investigate the problem of SH wave scattering and dynamic stress concentration in bi material structure possessing cylindrical interface elastic inclusion.
最后，给出介质参数对界面圆柱形弹性夹杂的动应力集中系数的影响。
2.
An analytical method is developed for the scattering problem of SH-wave by circularcavities near the bimaterial interface and solving the dynamic stress concentration.
给出了圆孔周边上动应力集中系数的表达式。
5) Stress concentration factor
应力集中系数
1.
Influence of the geometric parameters of slotted bar on stress concentration factor at prefabricated V-shaped groove bottom of the bar surface;
棒料几何参数对其预制表面V型槽槽底应力集中系数的影响规律
2.
Assess the method applicability of calculating stress concentration factor for K-joints;
K型管节点应力集中系数计算方法适用性探讨
3.
Prediction of the Stress Concentration Factors of the Nozzles on the Internal Pressure Cylinders;
内压筒体开孔接管结构应力集中系数预测
6) stress concentration coefficient
应力集中系数
1.
The relationship between the inverted round radius and the stress concentration coefficient in the transition region is studied and it is concluded that t.
研究了挠性轴过渡区倒圆半径与应力集中系数的关系,得出了挠性轴上过渡区倒圆半径大于150mm时,可以消除应力集中现象的结论;同时研究了挠性轴直径、长度结构变化与提高挠性轴寿命的关系,提出了螺杆钻具挠性轴结构改进的3种可行方案,这3种方案均可消除挠性轴上的应力集中,为挠性轴寿命的提高提供了理论依据。
2.
In consideration of the effect of notch stress concentration on impact toughness,the stress concentration coefficient was simulated with finite element modeling(FEM) and then the impact toughness was.
44J/cm2;考虑到缺口应力集中对冲击韧性的影响,用有限元模拟计算应力集中系数,对冲击韧性进行修正,修正后的冲击韧性随缺口深度的增加呈上升趋势,这也说明了镁合金对缺口具有强烈的敏感性。
3.
Therefore,the stress concentration coefficients of critical spots can be calculated for every.
文中应用ANSYS软件建立阶梯状两台阶铆接接头结构的三维非线性有限元模型,进行静强度有限元分析,得到接头结构上的精确应力分布,确定各铆钉孔边危险点处的应力集中系数,对接头结构的疲劳性能分析有着重要的参考基础,为纵向连接接头的设计及综合验证提供科学依据。
补充资料：机械设计:应力集中
应力集中
弹性力学中的一类问题﹐指物体中应力局部增高的现象﹐一般出现在物体形状急剧变化的地方﹐如缺口﹑孔洞﹑沟槽以及有刚性约束处。应力集中能使物体產生疲劳裂纹﹐也能使脆性材料製成的零件发生静载断裂。在应力集中处﹐应力的最大值(峰值应力)与物体的几何形状和加载方式等因素有关。局部增高的应力随与峰值应力点的间距的增加而迅速衰减。由於峰值应力往往超过屈服极限(见材料的力学性能)而造成应力的重新分配﹐所以﹐实际的峰值应力常低於按弹性力学计算得到的理论峰值应力。
反映局部应力增高程度的参数有理论应力集中係数﹐它是峰值应力和不考虑应力集中时的应力(即名义应力)的比值﹐它恆大於1﹐且与载荷的大小无关。对受单向均匀拉伸的无限大平板中的圆孔﹐ =3。由光滑试样得出的疲劳极限和同样材料製成的缺口试样的疲劳极限之比﹐称为有效应力集中係数﹐它总小於理论应力集中係数﹐一般可由后者按经验公式得到它的近似值。
1898年德国的G.基尔施首先得出圆孔附近应力集中的结果。1910年俄国的..科洛索夫求出椭圆孔附近的应力集中。到20世纪20年代末﹐应力集中问题的求解有了重大的突破。苏联的..穆斯赫利什维利等人把复变函数引入弹性力学(见弹性力学复变函数方法)﹐用保角变换把一个不规则分段光滑的曲线变换到单位圆上﹐导出复变函数的应力表达式及其边界条件﹐进而获得一批应力集中的精确解。各种实验手段的发展也很快﹐如电测方法(见电阻应变计测量技术)﹑光弹性法﹑散斑干涉法﹑云纹法等实验手段均可测出物体的应力集中。近年来计算机和有限元法以及边界元法的迅速发展﹐为寻找应力集中的数值解开闢了新途径。
为了避免材料或构件因应力集中而造成的破坏﹐工程上主要採取以下一些措施﹕表面强化﹕对材料表面作喷丸﹑滚压﹑氮化等处理﹐可以提高材料表面的疲劳强度﹔避免尖角﹕即把棱角改为过渡圆角﹐适当增大过渡圆弧的半径﹐效果更好﹔改善零件外形﹕曲率半径逐步变化的外形有利於降低应力集中係数﹐比较理想的办法是﹐採用流线型型线或双曲率型线﹐后者更便於在工程上应用﹔孔边局部加强﹕在孔边採用加强环或作局部加厚均可使应力集中係数下降﹐下降程度与孔的形状和大小﹑加强环的形状和大小以及载荷形式有关﹔适当选择开孔位置和方向﹕开孔的位置应儘量避开高应力区﹐并应避免因孔间相互影响而造成应力集中係数增高﹐对於椭圆孔﹐应使其长轴平行於外力的方向﹐这样可降低峰值应力﹔提高低应力区应力﹕减小零件在低应力区的厚度﹐或在低应力区增开缺口或圆孔﹐使应力由低应力区向高应力区的过渡趋於平缓﹔利用残餘应力﹕在峰值应力超过屈服极限后卸载﹐就会產生残餘应力﹐合理地利用残餘应力也可降低应力集中係数。
弹性力学中的一类问题﹐指物体中应力局部增高的现象﹐一般出现在物体形状急剧变化的地方﹐如缺口﹑孔洞﹑沟槽以及有刚性约束处。应力集中能使物体產生疲劳裂纹﹐也能使脆性材料製成的零件发生静载断裂。在应力集中处﹐应力的最大值(峰值应力)与物体的几何形状和加载方式等因素有关。局部增高的应力随与峰值应力点的间距的增加而迅速衰减。由於峰值应力往往超过屈服极限(见材料的力学性能)而造成应力的重新分配﹐所以﹐实际的峰值应力常低於按弹性力学计算得到的理论峰值应力。
反映局部应力增高程度的参数有理论应力集中係数﹐它是峰值应力和不考虑应力集中时的应力(即名义应力)的比值﹐它恆大於1﹐且与载荷的大小无关。对受单向均匀拉伸的无限大平板中的圆孔﹐ =3。由光滑试样得出的疲劳极限和同样材料製成的缺口试样的疲劳极限之比﹐称为有效应力集中係数﹐它总小於理论应力集中係数﹐一般可由后者按经验公式得到它的近似值。
1898年德国的G.基尔施首先得出圆孔附近应力集中的结果。1910年俄国的..科洛索夫求出椭圆孔附近的应力集中。到20世纪20年代末﹐应力集中问题的求解有了重大的突破。苏联的..穆斯赫利什维利等人把复变函数引入弹性力学(见弹性力学复变函数方法)﹐用保角变换把一个不规则分段光滑的曲线变换到单位圆上﹐导出复变函数的应力表达式及其边界条件﹐进而获得一批应力集中的精确解。各种实验手段的发展也很快﹐如电测方法(见电阻应变计测量技术)﹑光弹性法﹑散斑干涉法﹑云纹法等实验手段均可测出物体的应力集中。近年来计算机和有限元法以及边界元法的迅速发展﹐为寻找应力集中的数值解开闢了新途径。
为了避免材料或构件因应力集中而造成的破坏﹐工程上主要採取以下一些措施﹕表面强化﹕对材料表面作喷丸﹑滚压﹑氮化等处理﹐可以提高材料表面的疲劳强度﹔避免尖角﹕即把棱角改为过渡圆角﹐适当增大过渡圆弧的半径﹐效果更好﹔改善零件外形﹕曲率半径逐步变化的外形有利於降低应力集中係数﹐比较理想的办法是﹐採用流线型型线或双曲率型线﹐后者更便於在工程上应用﹔孔边局部加强﹕在孔边採用加强环或作局部加厚均可使应力集中係数下降﹐下降程度与孔的形状和大小﹑加强环的形状和大小以及载荷形式有关﹔适当选择开孔位置和方向﹕开孔的位置应儘量避开高应力区﹐并应避免因孔间相互影响而造成应力集中係数增高﹐对於椭圆孔﹐应使其长轴平行於外力的方向﹐这样可降低峰值应力﹔提高低应力区应力﹕减小零件在低应力区的厚度﹐或在低应力区增开缺口或圆孔﹐使应力由低应力区向高应力区的过渡趋於平缓﹔利用残餘应力﹕在峰值应力超过屈服极限后卸载﹐就会產生残餘应力﹐合理地利用残餘应力也可降低应力集中係数。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条