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1)  kinematic hardening
随动强化
1.
Numerical algorithm of plasticity with superposed A-F kinematic hardening rule;
叠加型A-F类随动强化模型塑性应变的数值计算法
2.
To theoretically investigate the influence of Bauschinger effect on springback in sheet metal stretch bending,the constitution relation of a kinematic hardening was used to determine the stress distributions of stretch bending by numerical calculation,so that the springback was calculated.
为从理论上研究包辛格效应对板材拉弯回弹的影响,利用随动强化本构方程,采用数值方法,确定拉弯的应力分布,由此计算回弹,并与按等向强化本构方程计算的结果加以比较,根据应力分布的特点,分析包氏效应对拉弯回弹的作用。
3.
The elastoplastic constitutive formulas are deduced based on the scalar damage variables with the kinematic hardening effects of concrete.
混凝土三参数统一强度理论在Haigh-Westgaard空间的偏平面上的边界线为十二边形,通过调整中间主应力的影响系数消除角点的奇异性,根据相关流动准则推导基于标量损伤的弹塑性本构方程,考虑了混凝土材料的随动强化效应,结合塑性损伤理论给出了应力计算的数值方法,编制了相应的Fortran语言程序,并将其用于钢管混凝土构件承载能力的计算,计算结果验证了所用模型的预测能力。
2)  kinematic hardening rule
随动强化律
1.
A discussion of several kinematic hardening rules based on nonproportional cyclic experiments of 42CrMo steel is presented.
对于42CrMoA钢的非比例循环实验,讨论了几个随动强化律的适用性,其中包括Prager、Zigler、Chaboche、Mroz和Tseng-Lee强化律。
3)  multilinear kinematic hardening rules
多线性随动强化
1.
A simple sample with crack is analyzed on thermal fatigue applying finite element method and multilinear kinematic hardening rules of material, based on which the processes and rules of the thermal fatigue crack opening are studied.
用有限元方法并考虑材料的多线性随动强化性质对带有裂纹的简单试件模型进行热疲劳分析,研究热疲劳裂纹张开的过程和规律。
4)  non-linear kinematic hardening
非线性随动强化
1.
A stress-strain constitutive equation of non-linear combined hardening rule was proposed based on non-linear kinematic hardening theory of Lemaitre and Chaboche,isotropic hardening and Mises yielding criterion.
基于Lemaitre and Chaboche非线性随动强化理论、等向强化和Mises屈服准则,建立了复杂加载模式下非线性混合强化材料模型的弹塑性应力应变本构关系,并采用Backward Euler切向预测径向返回算法计算应力应变增量。
5)  work-hardening structure
随动强化结构
6)  bilinear kinematic hardening
双线性随动强化
1.
A detailed study of the rules of stress and strain during the creep and thermal fatigue process is made by considering the bilinear kinematic hardening and creep characteristic of the material,and a method for life prediction is proposed by equaling the cr.
考虑材料的双线性随动强化和蠕变特性,深入研究了蠕变-热疲劳过程中应力和应变的规律。
补充资料:雷达随动系统
      各种雷达都有许多随动系统。但是,通常所说的雷达随动系统是指各种跟踪雷达中的天线角坐标跟踪系统和距离跟踪系统。
  
  
  角坐标跟踪系统  常规的跟踪雷达通常使用内仰角-外方位角支架,以控制雷达天线在空间的指向(图1)。因此,天线角坐标跟踪系统也相应地由仰角跟踪系统和方位角跟踪系统两部分组成。两者的基本结构大体相同,只有内外框架因驱动条件的差别而有一些小的差别。图2为现代跟踪雷达的方位角跟踪系统的原理框图。
  
  
  天线系统使雷达波束相对天线指向线形成一定的偏移组合(如使波束作圆锥扫描、顺序偏移,或几个偏移接收波束同时接收等),以便从目标回波中提取目标方向与雷达天线指向之间的角度误差信息,并分解成横向误差和纵向误差两部分,经雷达接收机放大。其中,纵向误差电压与天线仰角误差成正比。由于测量是在内框架上进行,而方位角是外框架的转角,因此横向误差电压要乘以天线仰角的正割值后才与方位误差成正比。这一乘法步骤通常称为正割补偿。角误差电压加在相应的伺服放大器上,经放大后启动执行元件,通过机械传动消除角误差,使天线指向与目标方向一致,完成天线对目标的角坐标跟踪。执行元件可以是伺服电动机,也可以是液压马达。伺服放大器通常具有高倍率的电压和功率放大作用,并包含天线转速、力矩等辅助反馈环路,与良好的传动结构设计配合可保证良好的驱动性能。伺服放大器的大功率末级,可以使用电机放大器、可控硅放大器、磁放大器或晶体管放大器。执行元件如为液压马达,则应有相应的电-液转换、液压放大器等部件。
  
  对天线角坐标跟踪系统的主要性能要求,是使天线角位置准确而连续地跟踪快速变化的目标角位置。例如,精密跟踪雷达通常要以 0.1弧分量级的精度跟踪以几度每秒的角速度运动的目标;火控雷达要以弧分量级的精度跟踪以几十度每秒的角速度运动的目标。为达到这样的要求,必须有高精度的机械结构和良好的线路设计,以保证随动系统有快速响应目标运动的能力,也就是响应带宽要宽。但由于角坐标跟踪系统的误差信息是从雷达接收机接收的目标回波中提取的,运动目标的复杂表面不仅使反射回波振幅急剧起伏,而且使回波视在中心也在目标几何中心周围急剧跳动(角闪烁),加上接收机高倍率放大引入的接收机噪声的作用,使测得的误差信息中包含大量的干扰成分。若随动系统响应带宽过宽,天线将随目标回波视在中心的跳动和接收机的噪声作用而急剧摆动,反而不能稳定地对准目标几何中心位置,跟踪精度便会急剧下降。因此,雷达随动系统不能像一般随动系统那样单纯依靠加宽系统响应带宽的办法来提高对快速机动目标的跟踪能力。早期的跟踪雷达随动系统只能按目标运动参数(概率统计)和干扰的统计特性进行折衷设计。后来出现了按不同航路段用人工辅助控制带宽和利用目标斜距离自动调整系统响应带宽来提高跟踪精度的方法。60年代,随着目标机动性的提高,火控雷达中首先使用了再生反馈技术。70年代。随着数字技术的发展,跟踪雷达广泛采用了以卡尔曼滤波技术为主的现代滤波器辅助跟踪技术。雷达随动系统对更为复杂的航路机动的目标,也能达到良好的跟踪效果。图2中的辅助跟踪计算器,就是这种类型的辅助跟踪电压产生器。
  
  
  距离跟踪系统  距离跟踪系统是典型的雷达随动系统。目标到雷达站的斜距离与目标回波相对发射脉冲的时间延迟成正比。跟踪雷达通常采用机电式距离跟踪系统(图3)进行连续跟踪式距离测量。在这种系统中,距离跟踪电动机经机械轴(距离轴)带动一套线性延时装置,产生一个延迟脉冲(距离波门)。这一脉冲相对发射脉冲的延迟时间与机械转角成正比,时间鉴别器比较目标回波和延迟脉冲的时间差(即距离轴标定距离和目标真实距离的误差),并变成距离误差电压,经伺服放大器控制距离跟踪电动机,移动距离波门对准目标回波。这样,距离轴的位置就同目标斜距离相对应。因此,距离跟踪系统也是通过目标回波完成系统误差测量的。回波信号幅度起伏、距离闪烁和接收机噪声,同样也给距离跟踪系统引入干扰。因而也要采用与角跟踪系统类似的手段,提高距离跟踪系统对距离上迅速变动的目标的精确跟踪能力。
  
  与机电移相延时电路相比,数字式延迟电路具有快速、灵活、精确等特点而且经济。因此,在大多数现代跟踪雷达中,电子数字式距离跟踪电路已取代了机电式距离跟踪系统。
  

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参考词条