1) coefficient of primary consolidation
主固结系数
1.
The new formula of coefficient of primary consolidation and time factor has been obtained.
根据一维固结物理模型及假设条件建立的含水量为因变量的主固结二阶偏微分方程并通过特定的边界条件和初始条件,利用分离变量法和三角函数正交原理解得主固结过程含水量和时间的关系式,并获得主固结系数Θ及其时间因数Δ的新表达式,它们在形式上与太沙基固结方程相似,但实质内容上不一致,前者是探索粘性土含水量变化,后者是超静孔压u的变化,利用新的一维主固结方程进一步导出主固结量(St),平均主固结度(Ut)及主固结剩余量(ΔS)等新一组表达式,利用工程实际数据分别计算表明新的主固结系数Θ所含的相关物理量除含水量外,其他的物理量如渗透系数(K),超静孔压水头高度(h1),粘性土比重(Gs)等都不具实质的影响。
2) coefficient of consolidation
固结系数
1.
A new method for evaluating coefficient of consolidation;
确定固结系数的固结速率半对数法
2.
Research on coefficient of consolidation of soft clay under compression;
软土压缩过程中固结系数的研究
3.
A method for evaluating coefficient of consolidation;
室内固结系数的一种推算方法
3) consolidation coefficient
固结系数
1.
Back analysis of consolidation coefficient of soils and prediction of long term post-load settlement of a deep-water port;
某深水港土层固结系数反演及工后长期沉降预测
2.
Effect of sample disturbance on consolidation coefficient;
取样扰动对固结系数的影响研究
3.
Variation of consolidation coefficient for soft soil in preloading improvement;
预压加固中软土固结系数的变化及分析
5) coefficient of consolidation
固结固结系数
6) secondary consolidation coefficient
次固结系数
1.
Relationship between loads and secondary consolidation coefficients of soft clay soils;
软土次固结系数与压力的关系
2.
It is found that with the increase of consolidation pressure p,the secondary consolidation coefficient C■ increases firstly to a maximum value and then decreases under initial loading,but the consolidation pressure corresponding to the maximum value is not equal to the preconsolidation pressure.
结果表明:初始加荷时,次固结系数C■随固结压力p先增大后减小,但次固结系数峰值对应的荷载并非前期固结压力;在超固结状态下,第1次再加荷时,C■随p增大而减小,但35次荷载循环后再加荷时即使在超固结范围内C■随p增大而增大;次固结系数随荷载循环次数增加显著减小;荷载比对次固结系数的影响明显。
3.
The secondary consolidation coefficient is not related to time of sustained loads,and it becomes larger as the reloading pressure increases and becomes less with the pre-consolidation pressure.
试验表明:超载卸荷后软土的再压缩过程较原压缩过程的主固结时间大大缩短,次固结系数在较长的时间内和时间无关,随再加荷压力的增大而增大,随着预固结压力的增大而减小,次固结系数和超载比之间具有规则的对应关系,可以用双曲线简化模型模拟;根据次固结系数双曲线模型建立的次压缩变形计算公式,既反应了软土本身性质的影响,也反应了预固结压力和再加荷压力的影响。
补充资料：阀门技术注重流量系数和气蚀系数
阀门的流量系数和气蚀系数是阀的重要参数，这在先进工业国家生产的阀门资料中一般均能提供。我国生产的阀门基本上没有这方面资料，因为取得这方面的资料需要做实验才能提出，这是我国和世界先进水平的阀门差距的重要表现之一。
3.1、阀门的流量系数
3.1、阀门的流量系数
阀门的流量系数是衡量阀门流通能力的指标，流量系数值越大，说明流体流过阀门时的压力损失越小。
按KV值计算式
式中：KV—流量系数
Q—体积流量m3/h
ΔP—阀门的压力损失bar
P—流体密度kg/m3
3.2、阀门的气蚀系数
用气蚀系数δ值，来选定用作控制流量时，选择什么样的阀门结构型式。
式中：H1—阀后(出口)压
H2—大气压与其温度相对应的饱和蒸气压力之差m
ΔP—阀门前后的压差m
各种阀门由于构造不同，因此，允许的气蚀系数δ也不同。如图所示。如计算的气蚀系数大于容许气蚀系数，则说明可用，不会发生气蚀。如蝶阀容许气蚀系数为2.5，则：
如δ＞2.5，则不会发生气蚀。
当2.5＞δ＞1.5时，会发生轻微气蚀。
δ＜1.5时，产生振动。
δ＜0.5的情况继续使用时，则会损伤阀门和下游配管。
阀门的基本特性曲线和操作特性曲线，对阀门在什么时候发生气蚀是看不出来的，更指不出来在那个点上达到操作极限。通过上述计算则一目了然。所以产生气蚀，是因为液体加速流动过程中通过一段渐缩断面时，部分液体气化，产生的气泡随后在阀后开阔断面炸裂，其表现有三：
(1)发生噪声
(2)振动(严重时可造成基础和相关构筑物的破坏，产生疲劳断裂)
(3)对材料的破坏(对阀体和管道产生侵蚀)
再从上述计算中，不难看出产生气蚀和阀后压强H1有极大关系，加大H1显然会使情况改变，改善方法：
a.把阀门安装在管道较低点。
b.在阀门后管道上装孔板增加阻力。
c.阀门出口开放，直接蓄水池，使气泡炸裂的空间增大，气蚀减小。
综合上述四个方面的分析、探讨，归纳起来对闸阀、蝶阀主要特点和参数列表便于选用。两个重要参数在阀门运用中 。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条