1) Properties of rock and soil
岩土材料性质
2) geomaterials
岩土材料
1.
An elastoplastic damage model for geomaterials and analysis of strain localizaion of arch dams;
岩土材料塑性损伤模型及拱坝的变形局部化分析
2.
Method for developing hardening parameter independent of stress path for geomaterials;
岩土材料应力路径无关硬化参量的构成方法
3.
Research on point safety factor of shear failure geomaterials
岩土材料剪切破坏点安全系数的研究
3) geotechnical material
岩土材料
1.
A new state-space vector was built to change the typical single-input-single-output linear stationary system model of the rheological constitutive model of the geotechnical material into its state-space representation,it was proved that the model was completely controllable and observable because its controllability and observability matrices were the filled ones.
通过构建新的状态空间变量,将岩土材料流变本构模型这种典型的SISO线性定常系统模型转换为状态空间描述,证明了该模型的可控性和可观测性矩阵均为满秩阵,因而是完全可控可测的。
2.
The size error of TC among different samples is found out through experimental results and numerical simulation, which offers a solution to the measurement of TC of the geotechnical materials in site.
利用QTM-D2常温导热系数测定仪测定了典型砂、黏土、岩石的导热特性,探讨了室内外试验、试样饱和程度对测量结果影响,通过试验结果和数值模拟研究了不同试样导热系数的尺寸差异,为现场岩土材料导热系数的测定提出了可行的解决方案。
4) geomaterial
岩土材料
1.
Finite element modeling of geomaterial using digital image processing and computerized tomography identification;
基于CT图像处理技术的岩土材料有限元模型
2.
Determination of dilatancy angle for geomaterials under non-associated flow rule
岩土材料在非关联流动法则下剪胀角选取探讨
3.
Preprocessing methods for microstructural images of geomaterials
岩土材料微结构图像预处理方法
5) geotechnical materials
岩土材料
1.
In this dissertation, within the framework of the principles of continuum mechanics, based on research results of elastic-plastic constitutive models for geotechnical materials, the method of derivation of multi-dimensional elastic-plastic increment constitutive model is proposed under general loading; the stress increment considering the.
岩土材料是一种力学性质复杂的工程材料，在宏观力学分析中将其视为连续介质。
6) geological materials
岩土材料
1.
Breakage mechanics conceptualizes the geological materials as binary structural bodies consisting of bonded blocks and weakened bands.
岩土破损力学把结构性岩土材料抽象成由胶结强的胶结块和无胶结的软弱带组成的二元结构体 ,变形过程中胶结块逐步破损并向软弱带转化。
2.
A new theory called breakage mechanics is proposed for geological materials.
建议了一种新的岩土材料力学分析理论—岩土破损力学,并将岩土材料抽象为由结构块和结构带组成的双重介质材料。
3.
In this paper the present state in understanding fundamental properties of the geological materials, existing theories and methods forthe analysis of their deformation are reviewed and appraised.
本文首先对岩土材料的基本特性、分析理论和分析方法进行回顾和评述,在此基础上提议了一种有别于现有塑性力学、断裂力学和损伤力学的新的数学模型理论——岩土破损力学,定义了这一理论的基本概念及其目标和任务。
补充资料：土的动力性质
动力作用下的土的力学性能。当土的应变（纵向应变或剪应变）在10-6～10-4范围（如由于动力机器基础、车辆行驶等所引起的振动）时，土显示出近似弹性的特性；当应变在10-4～10-2范围（如打桩、中等程度的地震等所引起的振动）时，土具有弹塑性的特性；当应变达到百分之几的量级（如0.02～0.05）时，土将发生振动压密、破坏、液化等现象。因此，土的主要动力特性通常以10-4的应变值作为大、小应变的界限值。 在小应变幅情况下，主要是研究土的动剪切模量和阻尼；在大应变幅情况下则主要研究土的振动压密和动强度问题；而振动液化则是特殊条件下的动强度问题。所以，土的动力性质主要是指动剪切模量、阻尼、振动压密、动强度和液化（见砂土液化）等五个方面。
土的动剪切模量 小应变幅的动剪切模量常用野外波速法和室内共振柱试验测定，也可用经验公式估算。
波速法 根据所测得的从振源到拾振器之间的距离和剪切波（或压缩波）到达拾振器所需要的时间来计算剪切波波速vs，则得：
(1)式中Gd为土的动剪切模量；ρ为土的质量密度。
波速法按其激振和接收方式的不同，有表面波波速法、上孔法、下孔法和跨孔法（两个或更多个钻孔）等，以后者用得较多（见工程地球物理勘探）。
共振柱法 在实心或空心的圆柱形土样上施加纵向振动或扭转振动，并逐级增大驱动频率，直到试样发生共振为止。根据一端固定、一端自由的端部条件，并忽视端部激振器的质量，可得
Gd＝16f2l2γ/ɡ
(2)
式中 f为扭转振动时的共振频率；l为试样的高度；γ为土的容重；ɡ为重力加速度。
影响土的动剪切模量的变量有剪应变幅、有效平均主应力、孔隙比、颗粒特征、土的结构、应力历史、振动频率、饱和度和温度等，其中有几个变量是相互联系的（如土的孔隙比、结构和颗粒特征）。对小应变幅动剪切模量，剪应变幅的影响可以忽略。
对于净砂，在小剪应变幅（小于10-5）的情况下,动剪切模量主要是孔隙比和有效平均主应力的函数。较大的剪应变幅将使动剪切模量减小。颗粒特征、饱和度和振动频率对动剪切模量的影响很小。
用共振柱法试验时， 土的最大粒径不大于5.0毫米；但在1981年也报道了极粗粒土(如铁路道碴d50＝45毫米)的共振柱法试验研究。在共振柱法中，如考虑到次时间效应（对砂土，可忽略），就会使试验结果较接近于现场实测值，且误差在10％以内。
土的阻尼 分几何阻尼（或称辐射阻尼）和内阻尼（或称材料阻尼），几何阻尼是由于振动通过弹性波向外传播时因波面增大而使能量耗失，内阻尼是由于土的滞后和粘性效应所产生的内部能量损失。几何阻尼可用弹性半空间理论计算。
反映内阻尼特性的常用指标有对数递减率 δ和阻尼比D，它们间的关系如下：
(3)δ值可用共振柱试验求得：砂土的δ值可大到0.2。
在振动三轴仪试验中,当记录得土的剪应力-剪应变滞回曲线如图所示时，得
D＝AL/4πAT
(4)
式中AL为滞回圈的总面积；AT为图中影线部分所示的面积。
各种土的内阻尼比如下：干砂和饱和砂为 0.01 ～0.03；粘土为0.02～0.05。
土的阻尼比随着应变幅的增加而增大，并分别随着有效平均主应力、孔隙比和加荷循环次数的增加而减小。
土的振动压密 松土，特别是无粘性土，由于振动作用，其孔隙比将逐渐减小，并导致振陷，其值可达几十厘米。当无外荷载作用时，不同饱和度的砂土将在下述振动加速度下（如干砂为0.2～1.2ɡ，饱和砂为0.5～2.0ɡ，湿砂为2.0ɡ）振动压密到密实状态。当有外荷载作用时,只有当振动加速度超过某一临界振动加速度(称振动压密界限)时,土才会产生振动压密作用，随着振动加速度的增加，振动压密将达到某一特定的孔隙比ed或振动压密指数Id
Id＝(ed－e)/(e－e)
(5)式中 e、e为最大、最小孔隙比。粗砂的Id值为0.55～0.60,中砂为0.58～0.60,细砂为0.80～0.82。当天然砂土的相对密度小于Id时，则振动将导致地基振陷。
土的动强度 通常指土在一定振动循环次数下产生某一破坏应变〔对均压固结或偏压固结分别采用5％(双幅应变)或10％（综合应变）〕时所需的动应力,常用振动三轴仪、振动单剪仪、振动扭剪仪测定。
在快速加载情况下，土的动强度大于静强度，如砂土约增10～20％，饱和粘性土约增50～200％,部分饱和土约增50～150％，而且土的含水量愈大,动强度增加得愈多（尤以粘土为甚）。
饱和砂土（特别如粉砂）在周期荷载作用下往往形成所谓液化现象。在不发生液化的情况下，饱和砂土的动摩擦系数将降低，并随着振动加速度比 α（振动加速度/重力加速度）的增加而减小。 但当 α<1,且频率为1～5赫时,砂土的有效动摩擦系数只略小于有效静摩擦系数。
在周期荷载作用下，饱和粘土的动强度有可能小于或大于其静强度，视土的类别和动荷特性（如振次）而定。粘性土的动强度一般变化不大，但随着振次的增加，其强度降低，并接近于或小于其静强度，这在软粘土中减少得更为明显；振次愈多，动强度愈小。
参考书目
F.E.小理查特等著，徐攸在等译，钱鸿缙校：《土与基础的振动》,中国建筑工业出版社，北京，1976。(F.E. Richart.Jr.，etal.，Vibrations of Soils and Foundations, Prentice-Hall ，Enɡlewood Cliffs，New Jersey，1970.)
钱鸿缙等编：《动力机器基础设计》，中国建筑工业出版社，北京，1980。
土的动剪切模量 小应变幅的动剪切模量常用野外波速法和室内共振柱试验测定，也可用经验公式估算。
波速法 根据所测得的从振源到拾振器之间的距离和剪切波（或压缩波）到达拾振器所需要的时间来计算剪切波波速vs，则得：
(1)式中Gd为土的动剪切模量；ρ为土的质量密度。
波速法按其激振和接收方式的不同，有表面波波速法、上孔法、下孔法和跨孔法（两个或更多个钻孔）等，以后者用得较多（见工程地球物理勘探）。
共振柱法 在实心或空心的圆柱形土样上施加纵向振动或扭转振动，并逐级增大驱动频率，直到试样发生共振为止。根据一端固定、一端自由的端部条件，并忽视端部激振器的质量，可得
Gd＝16f2l2γ/ɡ
(2)
式中 f为扭转振动时的共振频率；l为试样的高度；γ为土的容重；ɡ为重力加速度。
影响土的动剪切模量的变量有剪应变幅、有效平均主应力、孔隙比、颗粒特征、土的结构、应力历史、振动频率、饱和度和温度等，其中有几个变量是相互联系的（如土的孔隙比、结构和颗粒特征）。对小应变幅动剪切模量，剪应变幅的影响可以忽略。
对于净砂，在小剪应变幅（小于10-5）的情况下,动剪切模量主要是孔隙比和有效平均主应力的函数。较大的剪应变幅将使动剪切模量减小。颗粒特征、饱和度和振动频率对动剪切模量的影响很小。
用共振柱法试验时， 土的最大粒径不大于5.0毫米；但在1981年也报道了极粗粒土(如铁路道碴d50＝45毫米)的共振柱法试验研究。在共振柱法中，如考虑到次时间效应（对砂土，可忽略），就会使试验结果较接近于现场实测值，且误差在10％以内。
土的阻尼 分几何阻尼（或称辐射阻尼）和内阻尼（或称材料阻尼），几何阻尼是由于振动通过弹性波向外传播时因波面增大而使能量耗失，内阻尼是由于土的滞后和粘性效应所产生的内部能量损失。几何阻尼可用弹性半空间理论计算。
反映内阻尼特性的常用指标有对数递减率 δ和阻尼比D，它们间的关系如下：
(3)δ值可用共振柱试验求得：砂土的δ值可大到0.2。
在振动三轴仪试验中,当记录得土的剪应力-剪应变滞回曲线如图所示时，得
D＝AL/4πAT
(4)
式中AL为滞回圈的总面积；AT为图中影线部分所示的面积。
各种土的内阻尼比如下：干砂和饱和砂为 0.01 ～0.03；粘土为0.02～0.05。
土的阻尼比随着应变幅的增加而增大，并分别随着有效平均主应力、孔隙比和加荷循环次数的增加而减小。
土的振动压密 松土，特别是无粘性土，由于振动作用，其孔隙比将逐渐减小，并导致振陷，其值可达几十厘米。当无外荷载作用时，不同饱和度的砂土将在下述振动加速度下（如干砂为0.2～1.2ɡ，饱和砂为0.5～2.0ɡ，湿砂为2.0ɡ）振动压密到密实状态。当有外荷载作用时,只有当振动加速度超过某一临界振动加速度(称振动压密界限)时,土才会产生振动压密作用，随着振动加速度的增加，振动压密将达到某一特定的孔隙比ed或振动压密指数Id
Id＝(ed－e)/(e－e)
(5)式中 e、e为最大、最小孔隙比。粗砂的Id值为0.55～0.60,中砂为0.58～0.60,细砂为0.80～0.82。当天然砂土的相对密度小于Id时，则振动将导致地基振陷。
土的动强度 通常指土在一定振动循环次数下产生某一破坏应变〔对均压固结或偏压固结分别采用5％(双幅应变)或10％（综合应变）〕时所需的动应力,常用振动三轴仪、振动单剪仪、振动扭剪仪测定。
在快速加载情况下，土的动强度大于静强度，如砂土约增10～20％，饱和粘性土约增50～200％,部分饱和土约增50～150％，而且土的含水量愈大,动强度增加得愈多（尤以粘土为甚）。
饱和砂土（特别如粉砂）在周期荷载作用下往往形成所谓液化现象。在不发生液化的情况下，饱和砂土的动摩擦系数将降低，并随着振动加速度比 α（振动加速度/重力加速度）的增加而减小。 但当 α<1,且频率为1～5赫时,砂土的有效动摩擦系数只略小于有效静摩擦系数。
在周期荷载作用下，饱和粘土的动强度有可能小于或大于其静强度，视土的类别和动荷特性（如振次）而定。粘性土的动强度一般变化不大，但随着振次的增加，其强度降低，并接近于或小于其静强度，这在软粘土中减少得更为明显；振次愈多，动强度愈小。
参考书目
F.E.小理查特等著，徐攸在等译，钱鸿缙校：《土与基础的振动》,中国建筑工业出版社，北京，1976。(F.E. Richart.Jr.，etal.，Vibrations of Soils and Foundations, Prentice-Hall ，Enɡlewood Cliffs，New Jersey，1970.)
钱鸿缙等编：《动力机器基础设计》，中国建筑工业出版社，北京，1980。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条