2) initial structure
初始组织
1.
Effect of initial structure characteristic on evolution of primary phase in mold filling
初始组织特征对充型过程中初生相演变的影响
2.
The densification of initial structure was simulated by using the algorithm developed by Tikare et al.
使用的Monte Carlo法和几何模型法生成了不同颗粒形态的初始组织。
3) initial structure
初始结构
1.
The initial structure design of ellipse reflector and quadrilateral rod lens in illumination system;
照明系统中椭球反光碗及方棒的初始结构设计
2.
The effect of triethanolamine(TEA) on the initial structure formation and mechanical properties of cement was investigated by the testing of setting time,resistivity,chemical shrinkage,flexural and compressive strengths.
通过对凝结时间、电阻率、化学收缩、抗压强度测试,探讨了三乙醇胺(TEA)对硅酸盐水泥初始结构形成和力学性能的影响。
3.
Tabu Algorithm is adopted to optimize the initial structure of ellipse reflector in terms of the utilization of energy.
从能量利用率角度,采用Tabu算法对椭球反光碗的初始结构进行了优化,得出椭球反光碗长短轴之比与逃逸能量的变化关系,并对棒状透镜的尺寸的选取做了一定的分析。
4) Initial configuration
初始构形
1.
Aimed at a complex strain energy density function,a group of hyperelasticity governing equations defined on initial configuration were solved.
针对一种复杂的应变能密度函数形式 ,在平面位移情况下 ,对定义在初始构形上的超弹性基本方程进行了直接的解析求解 。
2.
And a group of hyperelastic governing equations defined on initial configuration was directly solved considering abstract and complex strain energy density function.
针对一种较为抽象复杂的应变能函数形式 ,对定义在初始构形上的超弹性基本方程进行了直接的解析求解 ,求解过程中未作任何假定及条件简化 ,完整地保留了非线性偏微分方程组的原始形式 ,具体地讨论了任意切向荷载作用下的超弹性半空间 ,用任意荷载函数的泛函形式给出了一组相应的位移分
5) original configuration
初始构型
1.
The nonlinear equilibrium equations are established on the original configuration and the neighbouring one,respectively,and evaluated by combining a load increment with Newton Raphson iteration.
本文建立了拉格朗日坐标系下平面梁几何非线性问题的有限元模型，分别以初始构型和相邻构型为参考构型，采用载荷增量与牛顿－拉裴逊（Ｎｅｗｔｏｎ－Ｒａｐｈｓｏｎ）迭代法相结合的混合求解法，对梁单元系统的非线性平衡方程迭代求解，并对两种方法进行分析比较。
6) initial structures
初始建构
1.
Through the analysis of the structure and form of oracle,we can see the three characters of oracle lines:initial structures,oriental structures and relational structures.
分析甲骨文之构形,可以看出其线条的三个建构特征:初始建构、方向建构、关系建构。
补充资料：变形织构
变形织构
deformation texture
类别按变形方式不同，变形织构可分为拉丝织构、挤压织构、锻造织构和轧制织构等;按织构类型可分为丝织构(线织构)、面织构和板织构等，它们分别用(uvw>、{入壳z}及{h走l}(uvw)密勒指数表示。(见织构) 金属的点阵结构不同，其变形织构也不同。feC金属的板织构有铜织构{112}(111)、S一织构{123}<634)、黄铜织构{011}(211)以及戈斯织构{011}<100)等;面织构有{110};丝织构有<111)和<10。)。bcc金属的滑移系多，变形织构较复杂，典型的板织构有{100}(011>、{112}(110)、{111}(ixZ)与{111}(110)等;面织构有凌112}，丝织构有(110)。hep金属典型的板织构有{0001}(1120》;面织构有{0001};丝织构有<1010>和<0001)。以上变形织构各组分的相对强弱受合金元素的性质和含量、晶粒大小和形状、晶界和相界特性、变形热力学条件以及应力应变状态等许多内外因素的影响和控制。如feC金属越纯或轧制温度较高(不发生动态再结晶)时，{212}(212)与{123}(634)组分越强，易形成“铜型”织构，如图1所示;相反，合金元素含量较高或轧制温度低或变形程度大时，{011}(Zn>与{。11}(10山组分强，其他组分弱，易形成“黄铜型”织构，如图2所示。有人认为，织构由“铜型”向“黄铜型”转化受交滑移控制，但越来越多的研究表明，上述织构类型的转化是由孪生变形引起的。 RD叠 强度水平最大9.7 0 .5 1 .0 2.0 3.0 5.0 7.0 图1工业纯铜的轧制织构 (轧制温度:室温，。~95%) 变形织构模型许多科学工作者致力于变形织构形成理论的研究，提出了许多塑性变形模型，主要有萨克斯(E.Saehs)模型和泰勒(G.1.Taylor)模型，其他模型基本上是由它们派生出来的。1928年萨克斯假RO圆 强度水平最大42 0 .5 1 .02(】3 0 5.()7.0 图2 H70黄铜的轧制织构 (轧制温度:室温;。~95%)定各晶粒的受力状态都等于样品的宏观受力状态，并假定各滑移系上临界分切应力re为常数，当滑移系上的分切应力达到几时，该滑移系启动。若已知外施应力状态内，则滑移系s上的分切应力代~二急内(i，j一i，2，3)。式中ij重复表示求和，m乙一n“，a‘b‘”a，，:‘”为滑移系s滑移平面的法向矢量;b闭为滑移方向矢量;a为应力张量内坐标系矢量;括号内字母重复表示不求和。该模型适用于单晶体的自由变形，按最大取向因子m补选取滑移系s。但该模型对多晶体来说，忽视了各晶粒之间变形的相互限制和协调，各晶粒之间会形成“孔洞”或“堆集”。一些研究者放松了晶体的变形只由最大取向因子选取滑移系的限制，或者规定了对变形体外形的限制。尽管这样，该模型难以描述多晶体的塑性变形。 1938年泰勒提出另一塑性变形模型，假定金属中各晶粒的变形状态与样品的宏观变形状态相同。根据该模型，又考虑体积守恒及d。，一令(m乙十”目’勺。
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参考词条