2) interface element
接触面单元
1.
Integration algorithm of constitutive equation for zero-thickness interface element and its verification;
弹塑性无厚度接触面单元的本构积分算法及验证
2.
The Goodman interface elements were defined to contribute a nonlinear numerical model for the coupling finite elements and interface elements.
采用三维非线性有限元法进行单桩的工作性能分析,在桩土之间引入Goodman接触面单元,建立有限元—接触面单元相耦合的非线性数值模型。
3.
The 3-D beam element was used for simulating the stressdeformation characteristics of concrete thin-walled cylindrical piles,and the thin layer interface element was used for simulating the interaction between soil and piles.
用三维梁单元模拟混凝土薄壁筒桩的受力变形特征,用薄层接触面单元模拟桩与土体之间的相互作用,薄壁圆筒表面上的结点线位移用梁单元出口结点的线位移和转角位移表示,根据静力平衡条件提出了由接触面约束内力和桩上作用荷载求解桩体内力的计算公式,从而建立了桩土相互作用的有限元分析方法。
3) contact element
接触面单元
1.
No thickness contact element is employed to simulate the nonlinear behavior of interaction of pile-soil.
基于无厚度的接触面单元模拟桩-土之间的非线性接触特性,采用Mohr-Coulomb弹塑性本构模型描述土的非线性特征。
2.
By applying EAS elements to describe the deformation characteristics of thin-walled concrete cylindrical piles and sheet contact elements to describe the interaction of thin-walled cylindrical piles and foundation soil,an finite element method for the stress analyzing of piles considering the interaction of piles and soil was presented.
用EAS单元描述混凝土薄壁筒桩的受力变形特性,用薄层接触面单元模拟桩与土体之间的相互作用,提出了考虑桩土相互作用的桩体有限元内力分析方法。
3.
First the formula for the contact element is given,and nonlinear dynamic contact equation is obtained.
首先给出了接触面单元的应力计算公式,推导了非线性动力接触方程,详细说明求解的步骤和迭代的过程。
4) contact surface element
接触面单元
1.
WT5”BZ]:According to the turbine contact problem between the blade root and rotor, the three-dimensional contact surface elements are deduced.
针对汽轮机转子叶根与轮缘的复杂接触问题 ,推导出三维接触面单元 ,为解决接触面的不断变化和不确定性 ,提出了预留单元的思想 ,采用位移和应力交替控制的增量法 ,对汽轮机转子叶根和轮缘的接触强度进行了详尽的分
2.
The stiffness matrix of a three dimensional contact surface element is deduced from the principle of virtual work.
基于虚功原理推导出三维接触面单元 ,并引进了预留单元 ,应用网格自动划分和单元生成技术 ,采用位移和应力交替控制的增量法 ,对汽轮机转子叶根与轮缘的接触强度进行了详尽的分
3.
The stiffness matrix of three dimensional contact surface element is deduced basing on the principle of virtual work in this paper In order to evade rearranging nodes and elements due to variation of contact surface during contact procedure, the presetting elements are presented The method is validated by numerical example
基于虚功原理，推导了三维接触面单元的刚度矩阵，并引进预留单元的概念，避免了接触过程中由于接触面变化节点和单元需要重新编号的麻烦。
5) prohibition list
禁止清单
补充资料：面接触钢丝绳
面接触钢丝绳
facial contact lay steel wire rope
@餐嘟 ‘bc嘟鄂豁 d叮f 单股及多股面接触钢丝绳示例 a一ITX7;石IT(25);e一6TX19S+IWR7只7; 己~6TX25Fi十IWS;~ST欠195十FC;了ST又19w十f℃钢丝绳高1.7一2.8倍。面接触钢丝绳的密度系数大，因而在直径和强度级相同的情况下，总破断拉力(见钢丝绳检脸)比普通钢丝绳高25%以上。面接触钢丝绳的另一特点是使用时不易走形，抗压性和耐腐蚀性能好，在使用中还能减少旋转。面接触钢丝绳可代替大部分现有的各种钢丝绳，用于矿山竖井和斜井的提升、钢丝绳罐道、各种起重卷扬、电铲、拖绳、采矿机械及架空索道等方面。 生产方法面接触钢丝绳的生产方法有以下5种。(1)固定模拉拔法。由圆股钢丝绳经固定模孔拉拔变形而成面接触钢丝绳。此方法又可分绳股捻后拉拔法和绳股捻制中拉拔法两种。这两种方法变形工具简单、易制造，变形后的股绳表面光滑，椭圆度小;但所需牵引力大。靠捻股机牵引轮的引力实现拉拔变形，只能生产直径小于22mm的钢丝绳，绳股的压缩率小于7%，绳股中各层钢丝变形不均匀，外层钢丝变形最大，中心变形最小，而且在拉拔时摩擦力很大.绳股进入拉模时易产生钢丝的凸起。 (2)旋转模拉拔法。使绳股变形的拉模借助电动机传动而旋转，圆形绳股或钢丝绳进入旋转拉模孔经拉拔变形后即可成面接触绳股或钢丝绳。与固定模拉拔法相比，加工的绳股表面质量好、寿命高，而且拉模寿命可提高2一9倍，牵引力可降低30%;但仍需较大的牵引力，可生产的面接触钢丝绳或可压缩的绳股的直径仍较小。 (3)辊模拉拔法。使圆形绳股或钢丝绳变形的工具是由带孔型的两套轴线互成45。角的辊模组合而成。辊模是由带轧槽的一对辊组成。第1套辊模孔型为弧边菱方形，第2套辊模孔型是圆形。两套辊模装在捻股机的压线瓦和牵引轮之间。刚捻制成的圆绳股靠牵引轮的引力从辊模中拉过(辊模被动旋转)，变为面接触绳股。辊模拉拔可大大降低圆绳股与模壁间的摩擦，能在无润滑条件下采用大变形量拉拔，可压缩直径大于22mm的绳股，也可压缩由镀锌钢丝捻制成的绳股而不损失镀锌层，辊模消耗也较少。 (4)冷轧法。在捻股机或合绳机压线瓦后装一对水平轧辊和一对立轧辊，分别由直流电机传动，圆形股或绳经水平辊和立辊轧制，使钢丝产生塑性变形而成面接触股或绳。这种方法操作简单方便，可生产大规格的面接触钢丝绳。但由于单独传动存在轧机与捻股机或合绳机牵引速度同步间题，在启动和制动时调整尤其困难。另外冷轧设备投资较大，轧制变形难以保证绳股的直径和形状的精度。
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参考词条