1) unit of the contact sections
单元接触面积
2) interface element
接触面单元
1.
Integration algorithm of constitutive equation for zero-thickness interface element and its verification;
弹塑性无厚度接触面单元的本构积分算法及验证
2.
The Goodman interface elements were defined to contribute a nonlinear numerical model for the coupling finite elements and interface elements.
采用三维非线性有限元法进行单桩的工作性能分析,在桩土之间引入Goodman接触面单元,建立有限元—接触面单元相耦合的非线性数值模型。
3.
The 3-D beam element was used for simulating the stressdeformation characteristics of concrete thin-walled cylindrical piles,and the thin layer interface element was used for simulating the interaction between soil and piles.
用三维梁单元模拟混凝土薄壁筒桩的受力变形特征,用薄层接触面单元模拟桩与土体之间的相互作用,薄壁圆筒表面上的结点线位移用梁单元出口结点的线位移和转角位移表示,根据静力平衡条件提出了由接触面约束内力和桩上作用荷载求解桩体内力的计算公式,从而建立了桩土相互作用的有限元分析方法。
3) contact element
接触面单元
1.
No thickness contact element is employed to simulate the nonlinear behavior of interaction of pile-soil.
基于无厚度的接触面单元模拟桩-土之间的非线性接触特性,采用Mohr-Coulomb弹塑性本构模型描述土的非线性特征。
2.
By applying EAS elements to describe the deformation characteristics of thin-walled concrete cylindrical piles and sheet contact elements to describe the interaction of thin-walled cylindrical piles and foundation soil,an finite element method for the stress analyzing of piles considering the interaction of piles and soil was presented.
用EAS单元描述混凝土薄壁筒桩的受力变形特性,用薄层接触面单元模拟桩与土体之间的相互作用,提出了考虑桩土相互作用的桩体有限元内力分析方法。
3.
First the formula for the contact element is given,and nonlinear dynamic contact equation is obtained.
首先给出了接触面单元的应力计算公式,推导了非线性动力接触方程,详细说明求解的步骤和迭代的过程。
4) contact surface element
接触面单元
1.
WT5”BZ]:According to the turbine contact problem between the blade root and rotor, the three-dimensional contact surface elements are deduced.
针对汽轮机转子叶根与轮缘的复杂接触问题 ,推导出三维接触面单元 ,为解决接触面的不断变化和不确定性 ,提出了预留单元的思想 ,采用位移和应力交替控制的增量法 ,对汽轮机转子叶根和轮缘的接触强度进行了详尽的分
2.
The stiffness matrix of a three dimensional contact surface element is deduced from the principle of virtual work.
基于虚功原理推导出三维接触面单元 ,并引进了预留单元 ,应用网格自动划分和单元生成技术 ,采用位移和应力交替控制的增量法 ,对汽轮机转子叶根与轮缘的接触强度进行了详尽的分
3.
The stiffness matrix of three dimensional contact surface element is deduced basing on the principle of virtual work in this paper In order to evade rearranging nodes and elements due to variation of contact surface during contact procedure, the presetting elements are presented The method is validated by numerical example
基于虚功原理，推导了三维接触面单元的刚度矩阵，并引进预留单元的概念，避免了接触过程中由于接触面变化节点和单元需要重新编号的麻烦。
5) plane to plane contact element
面-面接触单元
1.
This article is essentially concerned about a certain typical section in a hydraulic tunnel with construction cold joint,of which mechanical behaviors are simulated by using the plane to plane contact element in ANSYS.
应用大型有限元分析软件ANSYS,对某导流洞工程中存在施工冷缝的典型洞段采用面-面接触单元模拟冷缝受力特性,研究了冷缝不同初始缝隙值对隧洞结构稳定的影响。
6) flexible contact element
柔性接触面单元
补充资料：轧辊同轧件的接触面积
轧辊同轧件的接触面积
contact area of roll and workpiece
zhagun tong zha]旧n de Jieehum旧nJ-轧辊同轧件的接触面积(eontaet area of rolland workpieee)轧棍同轧件实际接触面积的水平投影，简称接触面积。计算轧制力尸时，需要预先确定接触面积F的大小，尸一FP，式中P为平均轧制单位压力，F的大小不仅取决于轧辊的几何形状和尺寸，也取决于轧件的几何形状和尺寸。 用平轧辊轧制矩形断面的轧件是最简单的轧制情形，此时的接触面积为一梯形，梯形的两底边分别为轧件在轧制前和轧制后的宽度BH和及、，梯形的高为接触孤长水平投影z。因此，梯形面积即接触面积为 F一BI式中‘一劫场+凡)，卜寸面瓜俩辊直径相等，二为半径域，~丫票履云(两辊直径不等，*，和*2分别为两个轧辊的半径)，梯形的两侧边实际上一般各是一条弧线，为了简化，按直线计算。但当梯形侧边呈抛物线状时，为了计算精确，取万一B。十粤(B、一刃。.习~‘U、”“’月Jr’一，门州’~一一”’3一“BH)。 在孔型中轧制时(见孔型乳制)，接触面积的计算比较复杂，不能直接按梯形面积由简单的计算方法求得。这是由于轧辊上刻有孔型，轧件进入变形区和轧辊接触是不同时的，沿宽度方向上的压下量也不相同，因此，接触面积不再呈梯形状。在这种情形下，一般用图解法或近似公式计算。所谓图解法，是通过画出轧辊与轧件的接触区域的三面投影图，确定轧辊与轧件交点的连线即接触面积的边界线，然后测量边界线所包围的面积即接触面积的大小。计算接触面积的公式有: 由椭圆孔轧方形件时 r二0.75丑、丫尺(万一人) 由方形孔轧椭圆形件时 F=0.5‘(刀。+召h)丫尺(月一人) 由菱形孔轧方形或菱形件时 尸=0.67丑h丫尺(万一人)式中H和h及BH和Bh分别为孔型中心线两侧轧件在轧制前和轧制后的高度和宽度，R为轧辊的半径。 在轧制时，由于轧辊和轧件都有弹性变形，当它们对接触弧长和接触面积有明显的影响时，在上述各种计算公式中，都应考虑到轧辊和轧件弹性变形的影响(见轧棍弹性压扁)。 (朱为昌)
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参考词条