1) vortex filament method
涡丝法
1.
The three dimensional vortex filament method is adopted to simulate an axisymmetric incompressible jet.
用三维涡丝法对轴对称不可压射流进行了数值模拟 ,描述了轴对称射流在外加扰动下产生的拟序结构随时间的发展 。
2.
The three-dimensional vortex filament method combined with the addition and amalgamation techniques for vortices was employed to simulate an incompressible round jet.
用三维涡丝法结合涡丝的增加与合并技术,对不可压圆射流场,数值模拟了在扰动中加入次谐波后流场拟序涡的配对,配对情况与实验结果一致,通过对不同时刻涡量图的比较与分析,给出了次谐波初始强度对涡配对的影响,初始强度越大,涡配对出现越早,涡配对位置越往上游移动;同时还得到了基波与次谐波初始相位差和涡配对的关系,没有相位差时,次谐波增长最快,相位差增加时,涡配对的速度降低。
3) discrete vortex filaments
离散涡丝
1.
A model of computation for three-dimensional mixing layers described by discrete vortex filaments is built.
构造了三维混合层流场用离散涡丝描述的计算模型并进行了数值模拟。
4) vortex filament proliferation
涡丝扩散
1.
Based on group theory,similarity solutions to viscous flows of plate boundary layer,two-dimensional jet and vortex filament proliferation are obtained.
用群论方法求出了平板边界层、二维射流、涡丝扩散3种情况下粘性流动的相似性解,回避了一般教科书中求解该问题时所使用的大量的物理推理和逻辑试探,从而使求解过程显得简单明了。
5) vortex trunk
旋涡螺丝
6) vortex method
涡法
1.
hybrid finite difference method and vortex method (HDV), which is based on domain decomposition and proposed by the authors (1992), is improved by using a modified incomplete LU decomposition conjugate gradient method (MILU-CG), and a high order implicit difference algorithm.
本文采用以修正的不完全LU分解作预处理器的共轭梯度法(MILU_CG),结合高阶隐式差分格式,改进了作者(1992)提出的基于区域分解、有限差分法与涡法杂交的数值方法(HDV)·系统地研究了雷诺数Re=1000,200,旋转速度比α∈(05,325)范围内,绕旋转圆柱从突然起动到充分发展,长时间内尾流旋涡结构和阻力、升力系数的变化规律·计算所得流线与实验流场显示相比,完全吻合·首次揭示了临界状态时的旋涡结构特性,并指出最佳升阻比就在该状态附近得
2.
A hybrid finite difference and vortex method, which is based on domain decomposition and proposed by the authors (1992), is used forcalculating the flow around a rotating circular cylinder at Reynoldsnumber Re=1 000 and the rotation velocity ratio a∈(0.
采用作者提出的基于区域分解、有限差分法与涡法杂交的数值方法,结合高阶隐式差分格式,和以修正的不完全LU分解为预处理器的共轭梯度法作求解器。
补充资料:涡丝
强度取有限值的涡管元(见涡旋),又称线涡。在工程实际中,涡旋大多分布在一定的体积内。设强度分布函数为Ω(x,y,z,t),则体积元dτ内的涡旋强度为Ωdτ。但有时涡旋也可能集中在很细的一根涡管上,其管径远小于问题的特征尺度。此时可近似地将此涡管看成是几何上的一条线,故称为涡丝。 设涡丝的强度为Γ,当涡丝的截面积σ趋于零时,涡量的大小Ω必须趋于无穷大并使涡通量σΩ保持为有限值Γ。考虑面积为σ,长为dl的体积dτ,则下式成立:
Ωdτ=Ωσdl=Γdl
(1)式中dl是线段元矢量,大小为dl,方向与涡旋矢量重合。给定体积τ内的涡旋场,则它所诱导的速度场由下式确定:
(2)式中。将式(1)代入便得一段涡丝元所诱导的速度:
。
(3)式(3)称为毕奥-萨伐尔公式。它指出,曲线涡丝段dl所诱导的速度dv,其方向垂直于dl和r,大小则与距离r的平方成反比,而且同dl和dl与r的夹角的正弦成正比。
从式(3)可导出下述重要结果:
①无限长直线涡丝 此时,这里取z轴与直线涡丝相重合的柱坐标系(r,嗞,z),嗞0是嗞方向的单位矢量。可见,速度在z方向的分量等于零,且平行z轴的直线上各点的速度完全相同。因此直线涡丝诱导的是流体的平面运动。此时只需要考虑一个垂直于z轴的平面即可。涡丝在此平面上表现为一个点涡。因此,直线涡丝产生的速度场也可看成平面上的点涡所感应的速度场。直线涡丝没有自感,所以涡丝本身静止不动。
②圆形涡丝 取柱坐标,涡丝所在平面为(r,嗞)平面,z轴通过圆心O。此时v=墷×A,其中Ar=0,Az=0,
式中a是圆形涡丝的半径;;K(k)和E(k)是以k为模数的第一类和第二类完全椭圆积分。常曲率的圆形涡丝在自身诱导下沿着z轴方向以常速运动。在运动过程中涡丝不断变形。理论揭示涡丝的运动速度为无限大。实际问题中,涡管总是有限粗的,所以自感引起的涡管运动速度也是有限的。
②一般的曲线涡丝 由于自身诱导作用,变曲率曲线涡丝将在流体中运动,并在运动过程中不断改变自己的形状。
Ωdτ=Ωσdl=Γdl
(1)式中dl是线段元矢量,大小为dl,方向与涡旋矢量重合。给定体积τ内的涡旋场,则它所诱导的速度场由下式确定:
(2)式中。将式(1)代入便得一段涡丝元所诱导的速度:
。
(3)式(3)称为毕奥-萨伐尔公式。它指出,曲线涡丝段dl所诱导的速度dv,其方向垂直于dl和r,大小则与距离r的平方成反比,而且同dl和dl与r的夹角的正弦成正比。
从式(3)可导出下述重要结果:
①无限长直线涡丝 此时,这里取z轴与直线涡丝相重合的柱坐标系(r,嗞,z),嗞0是嗞方向的单位矢量。可见,速度在z方向的分量等于零,且平行z轴的直线上各点的速度完全相同。因此直线涡丝诱导的是流体的平面运动。此时只需要考虑一个垂直于z轴的平面即可。涡丝在此平面上表现为一个点涡。因此,直线涡丝产生的速度场也可看成平面上的点涡所感应的速度场。直线涡丝没有自感,所以涡丝本身静止不动。
②圆形涡丝 取柱坐标,涡丝所在平面为(r,嗞)平面,z轴通过圆心O。此时v=墷×A,其中Ar=0,Az=0,
式中a是圆形涡丝的半径;;K(k)和E(k)是以k为模数的第一类和第二类完全椭圆积分。常曲率的圆形涡丝在自身诱导下沿着z轴方向以常速运动。在运动过程中涡丝不断变形。理论揭示涡丝的运动速度为无限大。实际问题中,涡管总是有限粗的,所以自感引起的涡管运动速度也是有限的。
②一般的曲线涡丝 由于自身诱导作用,变曲率曲线涡丝将在流体中运动,并在运动过程中不断改变自己的形状。
说明:补充资料仅用于学习参考,请勿用于其它任何用途。
参考词条