1) main steam piping
主汽管
1.
The properties of 10CrMo910 main steam piping of unit 5 at Jianbi power plant after 141, 476hoperation was studied.
根据钢管的各类性能指标和钢管强度计算结果,以及电厂主汽管蠕变现场实测数据等综合分析,得出了主蒸汽管的剩余寿命为6～8万小时。
2) main steam pipe
主汽管道
1.
The feasibility of applying ultrasonic guided waves in detection of power boiler main steam pipe was discussed.
讨论了采用超声导波检测电站锅炉主汽管道的可行性,选择了合适的导波模式。
3) main steam piping noise
主汽管噪声
1.
The cause of main steam piping noise is determined through analysis of noise creating mechanism.
通过对噪声产生机理的分析,确定了主汽管噪声的生成原因,介绍了几种降噪措施及其效果,对电厂管道设计和阀门选型具有借鉴意义。
4) main steam pressure
主汽压
1.
Because boiler burning behavior varies greatly and the model of main steam pressure is of highly uncertainty,conventional control method can not obtain the expected control effect.
针对锅炉燃烧工况变化较大,主汽压对象模型具有不确定性,常规控制方法很难得到预期的控制效果。
2.
This paper expounds the main steam pressure control system of circulating fluidized bed.
对循环流化床机组的主汽压控制系统进行了分析,并设计了一个先进PID控制器。
3.
The effects of power plant main steam pressure control are analyzed and compared with different control signals,rules and balance signals and according to experience in order to obtain the better control effect,for several main steam pressure control modes are put forward different combustion systems and control ability of field facilities of different power plant units.
通过对火电厂主汽压采用不同的控制信号、控制规律和平衡信号进行控制所取得的效果进行分析比较，并根据实践经验，提出针对不同的机组制粉系统和一次设备的可控性情况，采用不同的主汽压控制信号、控制规律和平衡信号的控制方案，以取得较佳的控制效果。
5) main steam pressure
主汽压力
1.
IMC-PI cascade control for main steam pressure system of power plant;
火电厂主汽压力的IMC-PI控制系统设计
2.
Using this model,the quantify influence of the disturbance of main steam temperature,main steam pressure,vacuum,reheat steam temperature,superheater spray quantity and reheater spray quantity on the unit efficiency and the standard coal consumption was ob.
结果表明,主汽温度、再热汽温度、过热器喷水、再热器喷水的影响基本呈线性关系,而主汽压力和汽轮机真空对机组的影响则是非线性的。
6) main steam temperature
主汽温度
1.
Aiming at the main steam temperature at turbine-side is higher than the main steam temperature at boiler-side,the causes of measuring error of flow temperature in tube by thermocouple based on the heat transfer principle are analyzed.
针对宝鸡第二发电公司4号机组机侧主汽温度高于炉侧主汽温度问题,从传热学原理分析了热电偶测量管道内流体温度产生误差的主要原因。
2.
The protection of main steam temperature descending 50C is an important content of the Generator ETS protection system.
主汽温度10 min下降50℃保护是汽轮机ETS保护系统的1项重要内容。
3.
Based on the analysis of dynamic characteristics of the main steam temperature,considering the feature of the large delay,the large lag and slow-time varying and the various disturbances for the main steam temperature,the centers around a strategy which combines fuzzy with PID control to control the main steam temperature.
通过对CFB锅炉主汽温度动态特性的分析,针对主汽温度的大迟延、大惯性、慢时变及扰动因素多的特点,研究了模糊控制与PID控制相结合对主汽温度进行控制的策略。
参考词条
补充资料：抽汽式汽轮机
由汽轮机中间级抽出一部分蒸汽供给用户，即在发电的同时还供热的汽轮机。根据用户需要可以设计成一次调节抽汽式或二次调节抽汽式。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。