2) relative stable coefficient
相对稳定系数
1.
Practice and discussion of relative stable coefficient in dam series of river basin;
流域坝系相对稳定系数的实践与探索
3) relative stability
相对稳定
1.
Study on relative stability of check dam system;
黄土高原地区淤地坝坝系相对稳定研究
2.
In order to provide scientific basis for the planning and feasible study,the relative stability of dam system has been studied and analyzed according to the observed data of present control situation in Xiheidaigou watershed and its relative factors which influenced the stability of dam system.
为给小流域坝系工程建设的前期规划工作与科研提供科学依据,根据西黑岱沟流域治理现状及影响坝系稳定有关因子的实测资料,对坝系的相对稳定性进行分析。
3.
When the price vector doesn t change along the idea changeable turnpike, we gives out the sufficent and neceseary condition about the price vector relative stability.
由分析可知，当价格向量沿理想变化路变化时，价格向量最稳定；当价格向量沿非理想变化路变化时，给出了价格向量相对稳定的充要条件。
5) coefficient of critical relative stability
临界相对稳定系数
6) Relative stability
相对稳定性
1.
Structures and relative stability of medium-sized Si_N clusters(21≤N≤50 and N=60);
中等尺寸Si_N团簇结构和相对稳定性的研究(21≤N≤50,N=60)(英文)
2.
By define a isomerizational reaction Gibbs free energy(ΔG_(α-β))of α/β-[GeMo_(12)O_(40)]~(4-) isomerize reaction,we study the relative stability of those two isomer.
采用密度泛函方法,在DND基组水平上,对[GeMo12O40]4-杂多阴离子最常见的α和β异构体进行了几何构型优化,得到了与X射线晶体衍射实验结果相一致的结构参数,并在此基础上进行了振动频率分析,得到了杂多阴离子的电子结构、热力学特性和振动光谱,通过定义α,β异构体异构化反应的Gibbs函变ΔGα-β与温度的关系,研究了这两种异构体的相对稳定性。
3.
We have used an ab initio self - consistent field (SCF) molecular orbital approach to investigate the equilibrium geometry and relative stability of the C4O4m-( m = 0,1,2,3,4) .
在RHF(基离子在UHF和ROHF)/6-31G,6-31G~*和6-31+G水平优化得到C_4O_4~(m-)(m=0,1,2,3,4)的平衡几何构型,发现从中性分子(C_4O_4)到负4价离子(C_4O_4~(4-))经历了一个由非芳香性到芳香性再到反芳香性的结构变化过程,它们的相对稳定性为C_4O_4~->C_4O_4~(2-)>C_4O_4>C_4O_4~(3-)>C_4O_4~(4-)。
补充资料：相对稳定性
频率域内表征控制系统稳定性裕量的一种性能指标。在工程应用中，对一个控制系统的要求常常不限于能够稳定运行，还希望它有一定的稳定裕量，这是保证控制系统具有良好的过渡过程性能所必需的。相对稳定性的概念通常只适用于特性为线性且参数不随时间变化的线性定常系统。度量系统稳定裕量的特征量有相角裕量和增益裕量。
对于闭环控制系统，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根据系统的开环频率响应特性来确定，常用的方法有两种。
①根据开环频率响应的奈奎斯特图确定相角裕量和增益裕量。奈奎斯特图是频率响应的一种表达方式。在以横轴为实轴和纵轴为虚轴的复数平面上，画出系统开环频率响应 G(jω)的奈奎斯特图（图1中的实线），再画出以坐标原点O为圆心和半径为1的单位圆的一段圆弧(图1中的虚线),可得两者的交点 A，以及奈奎斯特曲线与负实轴的交点 B。闭环控制系统的相角裕量γ 就规定为线段OA与负实轴的交角，并且把从负实轴算起的沿逆时针方向得到的相角裕量规定为正值。增益裕量 h规定为线段OB 长度的倒数。为使最小相位系统稳定,相角裕量应为正值，增益裕量应大于1。
②根据开环频率响应的波德图确定相角裕量和增益裕量。波德图是频率响应的另一种常用表达方式。画出系统开环频率响应的波德图(图2)，图中L是对数幅值曲线,嗘 是相角曲线。由波德图可得到曲线L与ω轴的交点A和曲线嗘与-180°线的交点B。由A点向下作引出线可定出相角裕量γ,当γ 位于-180°线上方时规定为正值；而由B点向上作引出线可定出hl,它是以分贝（用dB表示）为单位给出的增益裕量，在数值上为hl＝20logh。
如果对于给定的某个闭环控制系统，其相角裕量为0°，增益裕量为1，那么图1中的交点A和B就重合而位于负实轴上的-1点，这意味着给定系统处于临界不稳定状态（见奈奎斯特稳定判据）。因此，相角裕量和增益裕量给出了最小相位系统离出现临界不稳定的裕量大小。当γ 和 h的值越大时表示系统的稳定裕量越大，但过大的γ和h值会对系统过渡过程的快速性产生不利的影响。根据经验，为了得到比较满意的过渡过程性能,相角裕量γ 通常选择在30°～60°,增益裕量的对数值hl取为大于6分贝。
参考书目
绪方胜彦著，卢伯英等译：《现代控制工程》，科学出版社，北京，1976。（Katsuhiko Ogata，ModernControl Engineering, Prentice-Hall, New York,1970.)
对于闭环控制系统，相角裕量γ 和增益裕量h 可以根据系统的开环频率响应特性来确定，常用的方法有两种。
①根据开环频率响应的奈奎斯特图确定相角裕量和增益裕量。奈奎斯特图是频率响应的一种表达方式。在以横轴为实轴和纵轴为虚轴的复数平面上，画出系统开环频率响应 G(jω)的奈奎斯特图（图1中的实线），再画出以坐标原点O为圆心和半径为1的单位圆的一段圆弧(图1中的虚线),可得两者的交点 A，以及奈奎斯特曲线与负实轴的交点 B。闭环控制系统的相角裕量γ 就规定为线段OA与负实轴的交角，并且把从负实轴算起的沿逆时针方向得到的相角裕量规定为正值。增益裕量 h规定为线段OB 长度的倒数。为使最小相位系统稳定,相角裕量应为正值，增益裕量应大于1。
②根据开环频率响应的波德图确定相角裕量和增益裕量。波德图是频率响应的另一种常用表达方式。画出系统开环频率响应的波德图(图2)，图中L是对数幅值曲线,嗘 是相角曲线。由波德图可得到曲线L与ω轴的交点A和曲线嗘与-180°线的交点B。由A点向下作引出线可定出相角裕量γ,当γ 位于-180°线上方时规定为正值；而由B点向上作引出线可定出hl,它是以分贝（用dB表示）为单位给出的增益裕量，在数值上为hl＝20logh。
如果对于给定的某个闭环控制系统，其相角裕量为0°，增益裕量为1，那么图1中的交点A和B就重合而位于负实轴上的-1点，这意味着给定系统处于临界不稳定状态（见奈奎斯特稳定判据）。因此，相角裕量和增益裕量给出了最小相位系统离出现临界不稳定的裕量大小。当γ 和 h的值越大时表示系统的稳定裕量越大，但过大的γ和h值会对系统过渡过程的快速性产生不利的影响。根据经验，为了得到比较满意的过渡过程性能,相角裕量γ 通常选择在30°～60°,增益裕量的对数值hl取为大于6分贝。
参考书目
绪方胜彦著，卢伯英等译：《现代控制工程》，科学出版社，北京，1976。（Katsuhiko Ogata，ModernControl Engineering, Prentice-Hall, New York,1970.)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条