1) rigid-plastic response
刚塑性响应
2) rigid response
刚性响应
1.
The responses can be divided into two parts:elastic responses and rigid responses.
将运动刚体与受其横向冲击的无约束Timoshenko梁看成一个接触＿冲击系统,用广义Fourier级数方法推导了系统的特征方程和特征函数,得到了冲击响应的解析解· 冲击响应可以分解成弹性响应与刚性响应两部分,验证了接触＿冲击系统中弹性响应的动量之和为零,从而得到刚性响应的简便求法·
4) visco-plastic responses
粘塑性响应
1.
The s -e hysteresis curve and elastic responses,such as Young′s modulus, Poisson抯 ratio, attenuation,elastic wave velocity are obtained when load is below yield-point,and the visco-plastic responses are also gained when load is beyond yield-point.
采用MTS进行单轴循环试验,由试验结果获得了载荷低于屈服点的应力-应变滞回曲线和杨氏模量、 泊松比、衰减、弹性波速度等的弹性响应和载荷超过屈服点的粘塑性响应。
5) elasto plastic response
弹塑性响应
1.
The effects,due to the pressure of air contained in the vessel and the interior vessel structure,on the elasto plastic response of the vessel are studied.
研究了容器内部抽真空和内层容器结构形式等因素对爆炸容器弹塑性响应的影响，探讨了平封头应用的可行
6) Response ductility factor
响应塑性率
补充资料：刚—塑性变分原理
刚—塑性变分原理
rigid-plastic variational principle
gang一suxing bianfen yuanli刚一塑性变分原理(rigid一plastiC variationalPrinciple)适于刚一塑性材料的能量泛函的极值理论。它是刚一塑性体变形力学极限分析的重要原理。在塑性加工力学中应用最多的是马尔科夫(A·A. MapKoB)变分原理和不完全广义变分原理。应用尚少的还有刚一塑性材料的完全广义变分原理和希尔(R.Hill)变分原理。 设刚一塑性体的体积为V，表面积为匀S又分凡和s户两部分，在s。上给定速度公‘，在s，上给定单位表面外力乡*。忽略质量力和惯性力以及不考虑存在速度间断面，并认为过程是在等温下进行的。对于塑性变形区，正确解应满足如下的方程和边界条件: (1)平衡方程今，，~O; (2)米泽斯(R.、。。M ises)屈月除件‘司，一粤减; -一一’·’‘了‘少3一’ (3)几何方程。，一合(V!，，+V，，，); (4)列维(M.Levy)一米泽斯本构关系成~ 压二通匕 ”“丫瓦可’ (5)体积不可压缩条件氏一已‘~o; (6)边界条件:在s户上。，n，=乡:，在s。上v:一云、; 马尔科夫变分原理在满足几何方程(3)、体积不可压缩条件(5)和速度边界条件v，一公的一切运动许可速度场计中使泛函 ’一作·万俪d一好、!一1)的神一。，并中取最小值的。，必为本问题的正确解。式(l)中右方第一项是塑性变形所耗功率;第二项是给定外力面上的外力功率。此原理作为塑性加工变形力学问题能量解法和有限元解法的基础。 塑性加工成形时考虑到工具和工件接触面上的单位摩擦力劝以及存在速度间断面SD，并认为其上的剪应力等于屈服剪应力k，此时式(1)可写成 。一褥哪佩dv+梦’“f’‘“十 彗““t‘dS‘2，式中幻f为工具与工件接触面的相对速度;如，为速度间断面上的速度间断量。 刚一塑性材料不完全广义变分原理应用马尔科夫变分原理时须预设定满足运动许可条件的速度场。此时几何方程和速度边界条件较易满足，而体积不可压缩条件较难满足。所以可把体积不可压缩条件乘以拉格朗日乘子又引入泛函式〔D中。这样就可把泛函式(l)的条件极值间题变成对新泛函求无约束条件的驻值问题。此即为不完全广义变分原理，其新泛涵表达式为一拜asI佩dV一[%26ividS十万‘，dv (3)刚一塑性材料不完全广义变分原理表明，在一切满足几何方程和速度边界条件的速度场中使泛函式(3)取驻值(a巾‘一0)的v‘为正确解。此泛函取驻值时的拉格朗日乘子*一粤。，一、。
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参考词条