1) torsional wind loads
扭转风荷载
1.
Effects of parameters such as wind-field,models aspect ratio and side ratio on the first-mode generalized torsional wind loads of tall buildings are then studied.
利用高频天平技术,在四种不同风场中对13种不同尺寸的矩形超高层建筑的刚性模型进行了风洞试验,测量了这些模型的基底扭矩,即一阶广义扭转风荷载,考察了风场类型、模型长细比、厚宽比对高层建筑扭转广义风荷载谱的影响,并拟合出一个以风场类型、模型长细比、厚宽比为参数的高层建筑扭转广义风荷载谱的闭合表达式。
2) torsion
扭转
1.
Development of simulation experiment courseware for material tension and torsion;
材料力学拉伸和扭转模拟实验课件的研发
2.
Analysis of piezoelectric quartz′s torsional effect by ANSYS;
压电石英晶体扭转效应的ANSYS分析
3.
Finite element analysis of the rubber material's shear and torsion;
橡胶材料剪切与扭转变形的有限元分析
3) twist
扭转
1.
Assessment of left ventricular twist in dilated cardiomyopathy using two-dimensional speckle tracking imaging;
应用超声二维斑点追踪成像技术评价扩张型心肌病患者左室扭转的初步研究
2.
Twist Response of Fused-tapered Fiber Coupler;
熔锥型光纤耦合器的扭转响应
3.
Assessment of left ventricular rotation and twist in normal subjects by two-dimensional ultrasound speckle tracking imaging;
二维超声斑点追踪显像技术对正常人左室旋转和扭转运动的评价
4) twisting
扭转
1.
It introduces a new method to evaluate the adaptability of precision blanking by stretching ,twisting and compressing deformation .
简要分析了金属板材冲裁时应力状态对变形过程的影响 ,介绍了一种用拉伸、扭转、压缩变形评价金属材料精密冲裁适应性的新方法。
2.
Based on the space shape of the front-right bracing tube and its machining demands,the author decides on the working technology plan for this part and gives the solution to some practical technigue probIems,such as its position fixing when bent,twisting and width-limit when flattened and so on.
根据前右撑管的空间形状及其加工要求，确定该类零件的加工工艺方案，解决了该零件在弯曲时定位和压扁时扭转、限宽等实际技术问题。
3.
Notably,a twisting mode arising from curvature-induced lattice mismatch emerges with the rippling in the bent nanotubes.
同时,在模拟过程中,观察到了弯曲诱发扭转的现象,并揭示出扭转变形的内在起因是曲率诱导的晶格错配。
5) rotation
扭转
1.
The method is based on the minimum coherence between translational motion and rotational motion at the center of rigigity.
该方法以建筑物刚度中心处的平移运动与扭转运动的相干函数最小为依据 ,分别对建筑物不同位置的运动作对于扭转的相干函数并积分求面积 ,面积最小所对应的结构坐标即为建筑特的刚度中
2.
Based on the fiber model this paper presents a new method to calculate the load-deflection curves of concrete-filled rectangular hollow section(RHS)columns under biaxial eccentric load with special consid- eration on the effect of cross-sectional neutral axis rotation.
本文在纤维模型法的基础上建立了能够考虑双向偏压构件截面变形轴扭转的计算矩形钢管混凝土双向偏压构件承载力和变形的方法。
6) torque
扭转
1.
In this paper,the torque of load pulley block of architecture crane is discussed in detail.
本文对建筑起重机载重滑轮组的扭转问题进行了较详细的讨论 ,并提供了具体的实验数
参考词条
补充资料：风荷载
也称风的动压力，是空气流动对工程结构所产生的压力。风荷载ш与基本风压、地形、地面粗糙度、距离地面高度，及建筑体型等诸因素有关，通常可按下式确定
式中w0为基本风压；μz为风压高度变化系数;μs为风载体型系数；βz为风振系数。
中国的地理位置和气候条件造成的大风为：夏季东南沿海多台风，内陆多雷暴及雹线大风；冬季北部地区多寒潮大风。其中沿海地区的台风往往是设计工程结构的主要控制荷载。台风造成的风灾事故较多，影响范围也较大。雷暴大风可能引起小范围内的风灾事故。
基本风压 中国规定的基本风压w0 以一般空旷平坦地面、离地面10米高、风速时距为10分钟平均的最大风速为标准,按结构类别考虑重现期(一般结构重现期为30年，高层建筑和高耸结构为50年,特别重要的结构为100年),统计得最大风速v（即年最大风速分布的96.67％分位值,并按w0＝ρv2/2确定。式中ρ为空气质量密度;v为风速）。根据统计，认为离地面10米高、时距为10分钟平均的年最大风压，统计分布可按极值I型考虑。
基本风压因地而异，在中国的分布情况是：台湾和海南岛等沿海岛屿、东南沿海是最大风压区，由台风造成。东北、华北、西北的北部是风压次大区，主要与强冷气活动相联系。青藏高原为风压较大区，主要由海拔高度较高所造成。其他内陆地区风压都较小。
风速 风速随时间不断变化（图1）,在一定的时距Δt内将风速分解为两部分：一部分是平均风速的稳定部分；另一部分是指风速的脉动部分。为了对变化的风速确定其代表值作为基本风压，一般用规定时距内风速的稳定部分作为取值标准。
平均时距 按风速记录为确定最大平均风速而规定的时间间隔（图1）。规定的时距愈短,所得的最大平均风速愈大，也即基本风压愈大。当前世界各国所采用的平均时距标准并不一致，例如，中国时距取10分钟,苏联取2分钟，英国根据建筑物或构件的尺寸不同，分别取3秒、5秒和15秒，日本取瞬时。美国以风程1609.3米（1英里）作为确定平均风速的标准,这相当于对不同风速取不同的平均时距。因而各国基本风压值的标准也有差别。
风压高度变化系数 从某一高度的已知风压（如高度为10米的基本风压），推算另一任意高度风压的系数。风压高度变化系数随离地面高度增加而增大，其变化规律与地面粗糙度及风速廓线直接有关。设计工程结构时应在不同高度处取用对应高度的风压值。
地面粗糙度 地面因障碍物形成影响风速的粗糙程度。风（气流）在接近地面运动时，受到树木、房屋等障碍物的摩擦影响，消耗了一部分动能，使风速逐渐降低。这种影响一般用地面粗糙度衡量。地面粗糙度愈大，同一高度处的风速减弱愈显著。一般地面粗糙度可由小而大列为水面、沙漠、空旷平原、灌木、村、镇、丘陵、森林、大城市等几类。
风速廓线 风速随高度的变化曲线(图2)。风速通常随离地面高度增大而增加。增加程度主要与地面粗糙度和温度梯度有关。达到一定高度后，地面的摩擦影响可忽略不计，该高度称为梯度风高度。梯度风高度随地面粗糙度而异,一般约为300～500 米。梯度风高度以内的风速廓线一般可用指数曲线表示,式中vz为在高度z处的风速；v1为在高度z1处的已知风速；α为指数,α值从1/3～1/10，对于空旷平原α值约为1/7。
风载体型系数 也称空气动力系数，它是风在工程结构表面形成的压力（或吸力）与按来流风速算出的理论风压的比值。它反映出稳定风压在工程结构及建筑物表面上的分布，并随建筑物形状、尺度、围护和屏蔽状况以及气流方向等而异。对尺度很大的工程结构及建筑物，有可能并非全部迎风面同时承受最大风压。对一个建筑物而言，从风载体型系数得到的反映是：迎风面为压力；背风面及顺风向的侧面为吸力；顶面则随坡角大小可能为压力或吸力。
风振 风的脉动部分对高耸结构所引起的动态作用。一般结构对风力的动态作用并不敏感，可仅考虑静态作用。但对于高耸结构（如塔架、烟囱、水塔）和高层建筑，除考虑静态作用外，还需考虑动态作用。动态作用与结构自振周期、结构振型，结构阻尼和结构高度等因素有关，可将脉动风压假定为各态历经随机过程按随机振动理论的基本原理导出。为方便起见，动态作用常用等效静态放大系数，即风振系数的方式与静态作用一并考虑。
式中w0为基本风压；μz为风压高度变化系数;μs为风载体型系数；βz为风振系数。
中国的地理位置和气候条件造成的大风为：夏季东南沿海多台风，内陆多雷暴及雹线大风；冬季北部地区多寒潮大风。其中沿海地区的台风往往是设计工程结构的主要控制荷载。台风造成的风灾事故较多，影响范围也较大。雷暴大风可能引起小范围内的风灾事故。
基本风压 中国规定的基本风压w0 以一般空旷平坦地面、离地面10米高、风速时距为10分钟平均的最大风速为标准,按结构类别考虑重现期(一般结构重现期为30年，高层建筑和高耸结构为50年,特别重要的结构为100年),统计得最大风速v（即年最大风速分布的96.67％分位值,并按w0＝ρv2/2确定。式中ρ为空气质量密度;v为风速）。根据统计，认为离地面10米高、时距为10分钟平均的年最大风压，统计分布可按极值I型考虑。
基本风压因地而异，在中国的分布情况是：台湾和海南岛等沿海岛屿、东南沿海是最大风压区，由台风造成。东北、华北、西北的北部是风压次大区，主要与强冷气活动相联系。青藏高原为风压较大区，主要由海拔高度较高所造成。其他内陆地区风压都较小。
风速 风速随时间不断变化（图1）,在一定的时距Δt内将风速分解为两部分：一部分是平均风速的稳定部分；另一部分是指风速的脉动部分。为了对变化的风速确定其代表值作为基本风压，一般用规定时距内风速的稳定部分作为取值标准。
平均时距 按风速记录为确定最大平均风速而规定的时间间隔（图1）。规定的时距愈短,所得的最大平均风速愈大，也即基本风压愈大。当前世界各国所采用的平均时距标准并不一致，例如，中国时距取10分钟,苏联取2分钟，英国根据建筑物或构件的尺寸不同，分别取3秒、5秒和15秒，日本取瞬时。美国以风程1609.3米（1英里）作为确定平均风速的标准,这相当于对不同风速取不同的平均时距。因而各国基本风压值的标准也有差别。
风压高度变化系数 从某一高度的已知风压（如高度为10米的基本风压），推算另一任意高度风压的系数。风压高度变化系数随离地面高度增加而增大，其变化规律与地面粗糙度及风速廓线直接有关。设计工程结构时应在不同高度处取用对应高度的风压值。
地面粗糙度 地面因障碍物形成影响风速的粗糙程度。风（气流）在接近地面运动时，受到树木、房屋等障碍物的摩擦影响，消耗了一部分动能，使风速逐渐降低。这种影响一般用地面粗糙度衡量。地面粗糙度愈大，同一高度处的风速减弱愈显著。一般地面粗糙度可由小而大列为水面、沙漠、空旷平原、灌木、村、镇、丘陵、森林、大城市等几类。
风速廓线 风速随高度的变化曲线(图2)。风速通常随离地面高度增大而增加。增加程度主要与地面粗糙度和温度梯度有关。达到一定高度后，地面的摩擦影响可忽略不计，该高度称为梯度风高度。梯度风高度随地面粗糙度而异,一般约为300～500 米。梯度风高度以内的风速廓线一般可用指数曲线表示,式中vz为在高度z处的风速；v1为在高度z1处的已知风速；α为指数,α值从1/3～1/10，对于空旷平原α值约为1/7。
风载体型系数 也称空气动力系数，它是风在工程结构表面形成的压力（或吸力）与按来流风速算出的理论风压的比值。它反映出稳定风压在工程结构及建筑物表面上的分布，并随建筑物形状、尺度、围护和屏蔽状况以及气流方向等而异。对尺度很大的工程结构及建筑物，有可能并非全部迎风面同时承受最大风压。对一个建筑物而言，从风载体型系数得到的反映是：迎风面为压力；背风面及顺风向的侧面为吸力；顶面则随坡角大小可能为压力或吸力。
风振 风的脉动部分对高耸结构所引起的动态作用。一般结构对风力的动态作用并不敏感，可仅考虑静态作用。但对于高耸结构（如塔架、烟囱、水塔）和高层建筑，除考虑静态作用外，还需考虑动态作用。动态作用与结构自振周期、结构振型，结构阻尼和结构高度等因素有关，可将脉动风压假定为各态历经随机过程按随机振动理论的基本原理导出。为方便起见，动态作用常用等效静态放大系数，即风振系数的方式与静态作用一并考虑。
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