1) elastic bearing pile
弹性支承桩
1.
The characteristics of the resistance factor of soil caused by longitudinal vibration of elastic bearing pile embedded in saturated soil layer are analytically studied by using three-dimensional axisymmetric model.
主要研究了三维轴对称条件下饱和土层中弹性支承桩纵向振动产生的土层阻抗因子特性 ,建立了桩振动引起的饱和土层振动模式 ,结合饱和土中波传播特性对土层阻抗因子进行模态分析 ,并剖析了渗透力、土层厚度、土层底部反力系数、桩土模量比对土层阻抗的影响 ,最后与单相弹性退化解、忽略径向运动的两相简化解及胡昌斌的粘弹性解进行对比 ,阐明了各种解之间的关
2) elastic bearing
弹性支承
1.
Design of elastic bearing mechanism in step height contact measuring instrument;
接触式台阶测量仪弹性支承机构的仿真设计
2.
Analysis for interior forces of statically indeterminate structures with elastic bearings
含有弹性支承超静定结构的内力分析
3.
The method of resolving vibration,noise and power waste by designing a new elastic bearing is introduced.
纺纱锭子失效的一个重要因素是其支承装置的摩擦和磨损,为此,试通过设计一种新型的弹性支承,解决锭子的振动、噪音和功率损耗。
3) elastic support
弹性支承
1.
Approach to tuning natural frequency of variable stiffness elastic support of 3D vibration strengthening polishing vibration table;
三维振动强化抛光振动台变刚度弹性支承调谐固频的探讨
2.
The bucking analysis and application of axial compression members with elastic supports;
弹性支承上轴心受压构件的屈曲分析及应用
3.
Analysis of Elastic Supported Single Span Skew Girder;
弹性支承单跨斜梁的分析研究
4) elastic supporting
弹性支承
1.
The influence of elastic supporting column on integral stressed membrane structure
弹性支承柱对整体张拉膜结构的影响
2.
The design formulation of rotor bearings system with large unbalance was given and a kind of element of elastic supporting was developed.
基于反共振原理和弹性支撑法研究了带大偏心量的转子 -轴承系统弹性设计方法 ,给出了大偏心量转子 -轴承系统的设计公式 ,设计了一种弹性支承元件 。
3.
The structure of the slender hammering stem with elastic supporting device isdesigned in this paper,a multiple degree of freedom vibration dynamic model is set up.
在设计出带弹性支承装置细锤杆锻锤的基础上，将其简化为一多自由度振动力学模型，并以被改造的２Ｔ气液锤锤头为例，对该模型进行了理论分析与计算。
5) flexible support
弹性支承
1.
Study on the reducing vibration effects of flexible support for film bearing rotor system;
弹性支承对滑动轴承转子系统动力稳定性的影响
2.
Research on Nonlinear Film Unstable Vibration of Bearing System Supported by Flexible Support;
弹性支承滑动轴承的非线性油膜失稳研究
3.
Then a new type of spindle, with low stiff & small damping and tri-flcxible journal bearing support, was proposed on the basis of the theory of low stiff & small damping flexible support of rotor dynamics and the theory of hydrodynamic lubrication of bearings.
本文在系统地分析了细纱锭子存在的问题和研究现状的基础上,根据转子动力学的低刚度小阻尼弹性支承理论和滑动轴承的流体动力润滑理论,提出了一种新型的锭子结构设想——低刚度小阻尼三弹性滑动轴承支承细纱锭子。
6) elastic supports
弹性支承
1.
A procedure incorporating the finite strip method with spring systems to treat plate structures on elastic supports is proposed.
采用有限条法和弹簧体系分析弹性支承结构的弯曲问题 通过弹簧模型分析 ,弹簧体系可以有效地模拟各种弹性支承体系 ,如文克尔弹性地基和双参数弹性地基 ,还可以模拟各种内支承和复杂边界条件 用线型弹簧模拟内支承 ,对连续板结构进行了数值分析并与经典解进行了比较 ,同时对弹性地基板进行了计算 数值结果表明 ,本文方法具有较好的精度 ,同时适应多种弹性支承结构的分
2.
With the finite element analysis software-SUPER SAP,Strength and stiffness analysis are made for the elastic supports of bearings in main pump of nuclear power station and some worthy conclusions are got.
采用SUPERSAP有限元分析软件包对核岛主泵主副推力轴承弹性支承的强度和刚度进行了数值分析计算 ,得出了一些有价值的结论 。
3.
Based on the fundamental theory of the cable-prestressed steel truss established in paper [1], the inversive iterative perturbation equations which can be used to determine the stiffeness of elements of the prestressed steel truss with elastic supports are put forward by using the principle of matrix perturbation and introducing the concepts of the combined elements and stiffeness factors.
本文基于文献[1]所建立的拉索式预应力钢桁架基本理论,通过引入组合单元和刚度变化因子,利用矩阵摄动原理建立了以结点竖向位移为约束,以确定弹性支承多次张拉预应力钢桁架各类单元刚度为目标的反演摄动迭代方程。
补充资料：弹性和滞弹性
弹性 一个物体在外力作用下改变其形状和大小，当外力卸除后物体又可回复到原始的形状和大小；这个特性称为弹性。弹性（英文elastic）一词源于希腊,十七世纪英国科学家玻意耳 (R.Boyle)赋予其科学意义并用到物理学中。弹性是各种工程材料的一项重要的物理性能（或列为力学性能），是材料科学的研究领域之一。固体的弹性理论是介于数学和物理学之间的一个分支学科，是近代力学的基础（见金属力学性能的表征）。
胡克定律 固体弹性的近代理论是从英国胡克（R.Hooke）1660年的拉伸实验开始的,其结论是伸长与力成正比。设一圆柱体横截面积为A,两个端面上施加沿轴向z的均匀拉力F，单位面积上的拉力σz=F/A称为z方向的拉应力,圆柱体原始长度为l0,承受应力后的长度为l,则εz=（l-l0）/l0,称为z方向的应变,胡克定律的数学表达式为
σz=Eεz
或 εz=σz/E (1)
其中E 是比例常数。
杨氏模量 英国物理学家杨 (T.Young)1807年用实验测定了一些材料的E值，所以现在把E称为杨氏模量或弹性模量。
泊松比 承受拉伸应力的圆棒除产生轴向伸长外还伴随着径向收缩。设原始直径为r0，拉伸后直径为r,则径向应变εr=(r-r0)/r0与拉伸应力有下列关系
εr=-vσz/E (2)
这个关系是英国泊松 (S.D.Poisson)1829年发现的，所以现在把比例常数 v称为泊松比。对于多数金属材料v为1/4～1/3左右。
切变模量 在立方体的两个相对的表面施加切应力τ,立方体将发生纯剪切形变。其切应变以剪切角γ表示，则胡克定律可写为
τ=Gγ 或 γ＝τ/G (3)
比例常数G 称为剪切弹性模量或切变模量或刚性模量。
压缩模量 球状物体在均匀静水压力P作用下,体积被均匀压缩，体应变为ΔV/V，胡克定律可写为
p＝K（ΔV/V） (4)
Ｋ称为体压缩模量或压缩系数。
各种弹性参数间的关系 杨氏模量、切变模量、体压缩模量与泊松比等四个系数并不是独立的，而存在以下联系
G＝E/2(1+v) (5)
K=E/3(1-2v) (6)
因而在这四个系数中只有两个是独立的。
物质的弹性系数与原子间结合力有关，在单晶体中不同方向的原子结合力是不同的，因此弹性系数也是不相同的。精确测量这些弹性系数的取向关系及温度关系，与固体理论的计算进行比较，可以研究各种晶体结合键的规律。测量高压下的体压缩模量可以研究固体状态方程。
弹性极限 应力正比于应变的比例关系(胡克定律)保持不变的最大应力称为比例极限。弹性极限是使材料开始发生范性形变的应力。工程上往往采用比例极限或屈服强度来代替弹性极限。
弹性模量的测定 弹性模量表征各种材料抵抗变形的能力，是工程设计中十分重要的一个参数。工业上多是利用物理方法测定，如悬挂法、弯曲共振频率测量法、压电石英复合振子法及超声脉冲法等。
滞弹性 在低于弹性极限的应力范围内，实际固体的应力和应变不是单值对应关系，往往有一个时间的滞后现象（见图），这种特性称为滞弹性，这个词是美国人曾讷 (C.Zener)1947年首先应用的。目前滞弹性已成为材料科学的一个研究领域。
经典弹性理论是基于下列假定：①应变是对应于应力的均匀的平衡值,即可完全回复,不残留永久形变；②这种平衡值是瞬时达到的，即单值对应关系；③应力和应变是线性关系。用这些假定描述的固体称为理想弹性体。各种实际固体对这三条假定的偏离情况如下：后两种属于非弹性体。滞弹性体的应力与应变关系仍然是线性的,应力卸除后可以完全回复到原始形状和尺寸,只是要经过充分长的时间才能达到，即应变对应力有滞后现象，故称之为滞弹性。它与不可能完全回复的非弹性体有明显的区别。
德国物理学家韦伯 (W.Weber)早在1825年研究电流计悬线时就发现，力偶卸除后悬线不是立即而是逐渐回到零点,他称之为弹性后效,现在又称之为力学后效。对于滞弹性固体在某时刻突然施加一个小于比例极限的应力，应变将以弛豫时间τσ逐渐达到平衡值,这种现象称为微蠕变,见图1。如果在某时刻突然产生并保持恒定应变,则应力将以弛豫时间τε逐渐达到平衡值，这种现象称为应力弛豫。上述三种现象是在静力条件下的滞弹性的表现。在周期应力作用下，滞弹性表现为应变落后于应力一个位相角φ。通常把位相角差φ作为材料滞弹性的量度，可证明
tgφ＝Δω掦/[1+ω掦)2]式中掦＝(τσ+τε)1/2
为平均弛豫时间；Δ为弛豫强度(无量纲)；ω为振动频率。
参考书目
钱伟长、叶开源：《弹性力学》，科学出版社，北京，1956。
C.Zener,Elasticity and Anelasticity of Metals,Chicago University Press,Chicago,1948.
胡克定律 固体弹性的近代理论是从英国胡克（R.Hooke）1660年的拉伸实验开始的,其结论是伸长与力成正比。设一圆柱体横截面积为A,两个端面上施加沿轴向z的均匀拉力F，单位面积上的拉力σz=F/A称为z方向的拉应力,圆柱体原始长度为l0,承受应力后的长度为l,则εz=（l-l0）/l0,称为z方向的应变,胡克定律的数学表达式为
其中E 是比例常数。
杨氏模量 英国物理学家杨 (T.Young)1807年用实验测定了一些材料的E值，所以现在把E称为杨氏模量或弹性模量。
泊松比 承受拉伸应力的圆棒除产生轴向伸长外还伴随着径向收缩。设原始直径为r0，拉伸后直径为r,则径向应变εr=(r-r0)/r0与拉伸应力有下列关系
这个关系是英国泊松 (S.D.Poisson)1829年发现的，所以现在把比例常数 v称为泊松比。对于多数金属材料v为1/4～1/3左右。
切变模量 在立方体的两个相对的表面施加切应力τ,立方体将发生纯剪切形变。其切应变以剪切角γ表示，则胡克定律可写为
比例常数G 称为剪切弹性模量或切变模量或刚性模量。
压缩模量 球状物体在均匀静水压力P作用下,体积被均匀压缩，体应变为ΔV/V，胡克定律可写为
Ｋ称为体压缩模量或压缩系数。
各种弹性参数间的关系 杨氏模量、切变模量、体压缩模量与泊松比等四个系数并不是独立的，而存在以下联系
因而在这四个系数中只有两个是独立的。
物质的弹性系数与原子间结合力有关，在单晶体中不同方向的原子结合力是不同的，因此弹性系数也是不相同的。精确测量这些弹性系数的取向关系及温度关系，与固体理论的计算进行比较，可以研究各种晶体结合键的规律。测量高压下的体压缩模量可以研究固体状态方程。
弹性极限 应力正比于应变的比例关系(胡克定律)保持不变的最大应力称为比例极限。弹性极限是使材料开始发生范性形变的应力。工程上往往采用比例极限或屈服强度来代替弹性极限。
弹性模量的测定 弹性模量表征各种材料抵抗变形的能力，是工程设计中十分重要的一个参数。工业上多是利用物理方法测定，如悬挂法、弯曲共振频率测量法、压电石英复合振子法及超声脉冲法等。
滞弹性 在低于弹性极限的应力范围内，实际固体的应力和应变不是单值对应关系，往往有一个时间的滞后现象（见图），这种特性称为滞弹性，这个词是美国人曾讷 (C.Zener)1947年首先应用的。目前滞弹性已成为材料科学的一个研究领域。
经典弹性理论是基于下列假定：①应变是对应于应力的均匀的平衡值,即可完全回复,不残留永久形变；②这种平衡值是瞬时达到的，即单值对应关系；③应力和应变是线性关系。用这些假定描述的固体称为理想弹性体。各种实际固体对这三条假定的偏离情况如下：后两种属于非弹性体。滞弹性体的应力与应变关系仍然是线性的,应力卸除后可以完全回复到原始形状和尺寸,只是要经过充分长的时间才能达到，即应变对应力有滞后现象，故称之为滞弹性。它与不可能完全回复的非弹性体有明显的区别。
德国物理学家韦伯 (W.Weber)早在1825年研究电流计悬线时就发现，力偶卸除后悬线不是立即而是逐渐回到零点,他称之为弹性后效,现在又称之为力学后效。对于滞弹性固体在某时刻突然施加一个小于比例极限的应力，应变将以弛豫时间τσ逐渐达到平衡值,这种现象称为微蠕变,见图1。如果在某时刻突然产生并保持恒定应变,则应力将以弛豫时间τε逐渐达到平衡值，这种现象称为应力弛豫。上述三种现象是在静力条件下的滞弹性的表现。在周期应力作用下，滞弹性表现为应变落后于应力一个位相角φ。通常把位相角差φ作为材料滞弹性的量度，可证明
为平均弛豫时间；Δ为弛豫强度(无量纲)；ω为振动频率。
参考书目
钱伟长、叶开源：《弹性力学》，科学出版社，北京，1956。
C.Zener,Elasticity and Anelasticity of Metals,Chicago University Press,Chicago,1948.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条