1) dynamic coefficients
动力特性系数
1.
The dynamic coefficients and the controllability coefficients were computed by using finite disturbance method.
通过有限差分法迭代求解Reynolds方程,根据油腔内的流量平衡关系修正油腔压力,继而得到轴承间隙内的油膜压力分布和油膜合力;采用小扰动法求解得到轴承的8个动力特性系数和可控性系数。
2.
Analysis of Influence Factors of Labyrinth Seal on Dynamic Coefficients;
本文综合分析转子转速、人口预旋比、密封间隙、压差等因素对转子动力特性系数的影响,为迷宫密封汽流激振的防治和设计中各参数的最优确定提供参考依据。
2) rotordynamic coefficient
动力特性系数
1.
The application of foundational theory, compuatational method,experimental approach and parameter identification technique in rotordynamics to dynamic to the dynamic analysis including critical speed, dynmaic response, stability the rotordynamic coefficient for textile high-speed rotor is then sentedin detail.
简要介绍了纺织机械中高速转子的特点以及近年来国内外学者应用转子动力学的基本理论、分析计算方法、测试手段和参数识别技术等对纺织高速转子进行动态分析的概况，涉及临界转速和回转形态、动力响应、运动稳定性、转子动力特性系数研究等领域。
3) nonlinear dynamic coefficients
非线性动力特性系数
4) dynamic coefficients
动特性系数
1.
A thermohydrodynamic analysis of dynamic coefficients of a elliptical journal bearing using one-dimensional model;
温粘效应下椭圆瓦轴承动特性系数一维模型算法分析
2.
Thus the dynamic coefficients of the concentric rotor immersed in finite length large gap annular flow are studied by means of the numerical method.
基于作者建立的大间隙环流中转子运动理论模型 ,用摄动法推导了有限长大间隙环流流场非线性控制方程的零阶和一阶摄动方程 ,研究了摄动方程的数值求解方法 ,并用该数值方法深入研究了有限长大间隙环流中同心转子的动特性系数以及壁面粗糙度、入口压力、长径比和入口预旋等参数的影响 。
3.
A numerical method for solving the perturbation equations and analyz ing dynamic coefficients of eccentric rotors is proposed.
基于作者用整体流动理论和Moody壁面摩擦系数方程建立的大间隙环流中转子动特性系数数值计算模型，应用摄动方法推导了大间隙环流流场非线性控制方程组的一阶摄动方程，提出了求解大间隙环流中偏心转子动力学特性系数的数值分析方法。
5) dynamic coefficient
动特性系数
1.
This paper is made use of the turbulence bulk flow theory in conference in which the fluid inertia effects are considered,to derive the equations of rotordynamic coefficients of short annular seals in detail.
参考文献［１，２］，利用紊流整体流动理论，考虑了惯性项的影响，对短密封的动特性系数等进行了详细地推导，并研制出计算程序，对短密封动特性系数进行精确计
2.
Eight dynamic coefficients of hybrid journal bearing compensated by a variable restrictor are given at the first time, using a technique combining the finite difference concept method with the superposition method on disturbance condition.
在小扰动假设前提下，采用迭加和差分概念相结合的算法，首次求得可变节流动静压混合轴承的八个动特性系数；计算过程中考虑了可变节流器的容积变化。
6) gravity characteristic coefficient
重力特性系数
1.
According to"Coal mine Safety regulation"the request,this article mainly analyzes the relation between the hoist's brake torque and brake deceleration in the equipollent tail rope promotion system,produced the relational curve of deceleration and the gravity characteristic coefficient and the braking moment multiple.
根据《煤矿安全规程》的要求,通过对在等重尾绳提升系统中制动力矩与制动减速度关系的分析,给出了减速度与重力特性系数和制动力矩倍数的关系曲线。
补充资料：发电系统风险特性系数
发电系统风险特性系数
generation system risk characteristic factor
tod一anx一tong fengx一an tex一ngx一shu发电系统风险特性系数(generation systemrisk eharacteristic faetor)用来近似表示发电系统风险度与强迫停运容t(或系统备用容t)的函数关系的参数，通常用m表示，单位是兆瓦(MW)。m是美国通用电气公司(General Eleetrie Com哪ny，GE)L.L.加弗(L.L.Garver)于20世纪60年代中期提出的一个可使系统可非性计算简化的系数(见发电机组有效载待客全)。 根据容t棋型(见发电系统模型)中的数据，将早积概率作为强迫停运容t的函数绘在半对数坐标纸上，可得到一条曲线(见图)。此曲线比较接近直线，可通过a、b两点的一条直线来拟合.取直线上的一段已b’为斜边作三角形，日的坐标为(X、.山)，夕的坐标为(X，.击)，便三角形两个顶点的纵坐标恰好相差。倍，即图中山/山二e，则此三角形底边对应的横坐标为为一为且等于所示系统风险特性系数。的值。因此，。值的大小反映了系统风险度对停运容t(或备用容t)变化的饭感程度。┌─┬─┬───┬───┬──┬──┬──┬─┐│\ │成│蔚荆 │肠曲自│. │ │ │ │├─┼─┼───┼───┼──┼──┼──┼─┤│口│口│飞 │门 │门 │口 │口 │曰│├─┴─┴───┼───┼──┼──┼──┼─┤│茄叔多 │岌 │丫} │{’ │ │ ││ }.} │ │ │ │ │ │├─┬─┬─┬─┴───┴──┼──┼──┼─┤│ │ │{ │，a，，1.’今 │天 │，扩│ ││ │ │ │ .一X‘，一力│ │认 │ │├─┼─┼─┼─┬───┬──┼──┼──┼─┤│口│口│口│口│口 │口 │口 │四 │口│├─┼─┼─┼─┼───┼──┼──┼──┼─┤│口│口│口│日│ │日 │日 │口 │因│└─┴─┴─┴─┴───┴──┴──┴──┴─┘吸迫停运容t .MW风险特性系数m的图示。的值可直接用算式求得.根据，的定义，图中拟合直线的纵坐标可表示为 A:=尸(x)=Be一荟(1)式中X为强迫停运容t，A二、P(X)为对应停运容tX的早积概率，B为常数与图中所选a、b两点的位t有关。 图中a、b二点的横坐标已给定为X。和X。，则对应的纵坐标可求得为凡和人，由式(1)可写出A。Be一会不一蕊二百-毕(2)将式(2)两边取对数后并加整理即求得二的表达式为 兀一Xa祝二-气声，r，二L3) In}生1 一L人J 应用式(3)计算，时，在形成系统的容t棋型后，必须预先给定人和凡的值。给定的原则是使它们包括的累积概率变化范围满足计算的擂要，因此，与系统风险度判据有关。例如，当系统年风险度判据取为。.ld/a时，取人今。.1和人、。.0003~。.。。04已可满足用260个工作日(美国及西欧)或312个工作日(亚洲和非洲一些国家)计算年风险度的需要。如风险度判据为其他值，可仿此调整图中a、b两点位t。凡、人一经确定，再由容量棋型查出对应的X。和X，，即可由式(3)求得m的值。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条