1) deformation/warping curve
变形/挠曲线
2) deflection
[英][dɪ'flekʃn] [美][dɪ'flɛkʃən]
挠曲变形
1.
Study on Deflection of Impression Cylinder and Active Compensation Method;
胶印机压印滚筒挠曲变形分析及主动补偿方法研究
2.
Considering the preliminary curvature, the deflection of casing string in curved segment of the well is analyze.
在考虑弯曲的条件下利用力法对弯曲井段中套管柱的挠曲变形进行了分析计算,推导出了相应的计算公式,其结论对工程实际有一定的指导意义。
3.
We present a method for computing annular slice deflection.
提出环形阀片受相关载荷作用时挠曲变形量的一种研究方法。
3) deflection deform
挠曲变形
1.
Directed at the poor product use resulting from machine wear and tear caused by the vibration due to the dynamic unbalance of high-speed flexible rotor rotation,the paper introduces the use of dynamic balance by balanced mechanics principle to deal with free vibration of flexible rotor,deflection deform,educe the dynamic balance condition and realize method about flexible rotor.
研究表明:一根理想平衡的柔性转子,高速旋转时不仅作用在轴承上的动载荷为零,而且转子本身的动挠曲变形也为零。
4) flexure deformation
挠曲变形
1.
In order to eliminate the effect of gyros drift and IMU installing error and ship flexure deformation on the accuracy of initial alignment,the extended Kalman filter and velocity-plus-angular rate matching method are applied to estimate and compensate these errors in this paper.
为尽可能消除惯性测量组件(IMU)安装误差及挠曲变形对初始对准精度的影响,运用传递对准技术,建立系统方程和量测方程,采用扩展状态滤波器和速度加角速率匹配的方法,准确地估计出了这些误差,并对系统进行补偿。
2.
In this paper, a calculation method of affections caused by shear forces to the flexure deformation of a simple supported toothed beam was carried out from the formula of general displacements calculating.
根据广义位移计算的一般公式导出剪力对齿状简支梁挠曲变形影响的计算方法,根据对梁的齿数、齿形、齿高、高跨比及荷载类型等影响剪力与弯矩引起的变形比的主要因数之分析和与等截面矩形梁的比较,得出一个简便的计算方法和几条有用的结论。
3.
The H∞filtering is introduced to deal with the velocity matching error,which is caused by the uncertainty of lever-arm size in the condition of long lever-arm size and severe flexure deformation.
仿真结果表明,在杆臂长度存在挠曲变形时,采用H∞滤波可以有效提高传递对准的精度。
6) load deflection curve
载荷挠曲变形曲线
补充资料：变形力学问题的滑移线解法
变形力学问题的滑移线解法
slip line solution in mechanics of deformation
线法解析轴对称变形问题也在探索之中。 滑移线场标记方法变形体内任取一点尸，如图 1。以滑移线为边界绕P取一曲边正交的单元体，则使 单元体顺时针转动的最大剪应力方向为a线方向;使 体素反时针转动的最大剪应力方向为夕线方向。若abianxing lixue Wenti de huQyixian iiefa线与尹线构成右手坐标系的轴，则代数值最大的主应变形力学问题的滑移线解法(s lin hne solu一力。的作用线通过第1和第3象限。。线各点切线同tion in mechattics of deformation)利用描述所取坐标轴x轴正向夹角为尹。滑移线转角同平均应力变化关系的亨基(H. Hencky)应力方程求解变形力学间题的方法。变形区内任一点处两个最大剪应力相等并互相垂直，连结各点最大剪应力方向的连续曲线为两族正交滑移线，分别称a和]，/B族滑移线。滑移线在塑性区内构成的正交曲线网称户、1，滑移线网;滑移线网所覆盖的区域称滑移线场。由于滑b入八，‘/尹“移线网分布于整个塑性区并一直延伸到变形体边界，\\二十人寸t//故可根据相应边界条件，由亨基应力方程求解变形区乡袱l/V匕/尸飞由杯一占的亩六仆布_八尸冷匕二三已一一一一二一一—-一x 滑移线解法创立在20世纪20年代。1921年，普./(入入/\/省朗特(L .Prandtl)给出第一个以滑移线场求解变形力//k份件产狱学间题一平冲头压入半无限体的具体方法。卿3/小年，亨基提出了亨基应力方程。1930年，盖林格/(H.Geiringer)提出滑移线场相应速度方程的建立方二，二*、十、、‘，、、，、‘~，‘“‘“少‘产~叫’口1少~~‘，同一~~/J~“J~一/J图1滑移线方向和转角的标记法，从而克服了早期滑移线场只满足应力边界条件，而无法建立满足运动许可条件速度场的困难。其后托姆、二，、，、‘，。二二二六二.、二甘片D儿百思工例戍思叨k--r，不’下思仄胡川山雌’月似J。珊应力莫尔圆与物理平面平面变形塑性区某点尸列诺夫(A.江.ToM月eHoB)等人的著作推进了滑移线理论二、*二二*。.、，二。‘二二、*二，、二，二、。7”峭八、~户川阶JI七”u川寸八““旧’r’民越“旧’少成~卜‘的应力状态可以图2a所示的应力莫尔圆表示，过p的进展。1950年，希尔(R .Hill)等使滑移线理论更系*二、，‘*‘二，二、，。，‘二二一‘、、，、。口”扛仄。工““U甲’布小、加“川/寸仄’日”夕城性卜‘天不点的各特定物理平面如图2b所示。二者的关系为:莫统化并解决不少平面变形的实际间题。
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参考词条