1) grain boundary internal friction peak
晶界内耗峰
1.
Experimental results show that,with increasingof Mg content,the width and relaxation strength of grain boundary internal friction peak de-crease monotonously,the peak position shifts to high temperatures at low Mg content andthen moves back to low temperature;quenching from high-temperature can suppress the grainboundary peak of Al-2.
实验表明,随 Mg 含量的增加,晶界内耗峰的峰宽和弛豫强度单调下降,峰位开始移向高温,后又移向低温;高温淬火处理能压低 Al-2。
2) bamboo boundary internal friction peak
竹节晶界内耗峰
3) grain boundary internal friction peak (Ke peak)
细晶粒间界内耗峰(葛峰)
4) grain boundary internal friction
晶界内耗
1.
This thesis contains 6 chapters, including introduction, principle of internal friction, experimental, grain boundary internal friction in Fe-Nb binary-alloy, Magnetic internal friction, discussion and conclusion.
本文包括绪论、内耗原理、实验过程、Fe-Nb二元合金系的晶界内耗、磁内耗研究、讨论和结论等六章内容。
5) internal friction peak
内耗峰
1.
The experimental results show that the internal friction peak of the material in the three conditions appears differently, and the influence of temperature on the characteristics of frequence of internal friction in the 3-Point Bending mode is greatest;the strain-amplitude effects of the three.
结果表明:泡沫铝硅合金在不同边界条件下的内耗峰出现情况不同,且温度对三点弯曲模式时内耗的频率特性影响最大;三种边界条件下泡沫铝硅合金的内耗的振幅效应基本相似;温度对该材料在三点弯曲模式比单双悬臂梁振动模式下内耗的影响更大。
2.
The results show that, the internal friction spectra of the samples exhibit internal friction peak at about 150 ℃.
结果表明 :该材料在 15 0℃附近有一温度内耗峰 ,且随频率增加该峰峰位向高温移动而峰高降低。
6) damping peak
内耗峰
1.
Moreover, two relaxation damping peaks were found in the composite samples, peakⅠon about 150℃ appeared not only in pure magnesium but also in its.
并且2个弛豫内耗峰存在于复合材料试样中,出现在约150℃的峰Ⅰ不仅存在于纯镁试样中而且还存在于其复合材料试样中,认为其与位错的运动有关;出现在约250℃的峰Ⅱ仅存在于复合材料的试样中,分析认为是由于碳化硅颗粒与镁基体的界面滑移所致。
2.
The effect of five typical heat treatment technologies on the damping properties and the damping peak of the SiCP/6061Al MMC, fabricated by spray atomization and deposition, was studied.
采用喷射共沉积方法制备了SiCP/6061Al复合材料,研究了五种热处理工艺对其阻尼性能和内耗峰的影响。
3.
Furthermore, relaxation damping peaks appearing in every heat treated sample were analyzed, the relevant activation energies were also calcula.
另外，对出现在各热处理态试样中的弛豫内耗峰进行了比较和分析，计算得到了各自相应的激活能，对其产生机制进行了探讨。
补充资料：高温合金晶界强化
高温合金晶界强化
grain boundary strengthening of superalloy
gaowen heJ一n]Ingjleq旧nghuo高温合金晶界强化(grain boundarystrengthening of superalloy)添加微量元素改善晶界状态达到高温合金强化的目的。晶界的晶体结构不规则，原子排列混乱，晶格歪扭，又存在各种晶体缺陷(如位错、空洞等)，因此晶界在高温变形时是一个薄弱环节。在高温蠕变时，晶界形变量占总形变量的5。%，因此强化晶界就成为高温合金强化的一个重要部分。一些有害杂质元素的溶解度很小且往往偏析于晶界，生成低熔点共晶化合物。硫在y一Fe中的溶解度只有0.015%。因此合金中所含的硫在铁中易形成熔点为988C的Fe十FeS低熔点共晶。硫在镍中会形成熔点只有644C的Ni+Ni3S:共晶。这些低熔点共晶在晶界的形成会大大恶化合金的热加工性能和高温热强性。通常高温合金中的硫含量控制在0.015%以下，优质高温合金控制在0.005%~。 .007写以下。美国宇航材料标准AMS228。规定镍基高温合金必须满足杂质控制标准，要求秘、佗、啼、铅、硒5个元素含量分别在(0.5~5)浓10一6以下，同时对锑、砷、锡、稼、锗、金、锢、汞、钾、钠、社、银、锡、铀、锌等15个微量杂质元素的含量分别控制在50x10一6以下，其总和还不允许超过4。。\10一6。为了消除有害杂质和气体的不利作用，进一步净化和强化晶界，可以加入一些微量元素，诸如硼、错、铅、镁、钙、钡、斓和饰等。硼在晶界偏聚，形成M3B:硼化物(见高温合金材料的间隙相)进行强化。硼能抑制晶界片层状、胞状析出相以及改善碳化物密集不均匀分布的状态，因而对热强性有利。铁、镍基高温合金中硼含量总在。.05%以下，通常控制在0.01%~。.02%左右。铸造高温合金中硼含量略高，一般可达。.02%一0.03%左右。错和硼有类似作用，但其效果不如硼大。镁是晶界偏聚元素，使晶界碳化物呈颗粒状分布，因而阻止沿晶裂纹的快速扩展，有利于热强性。镁使高温合金的蠕变第二阶段延长，第三阶段扩展，因而获得高的塑性和长的断裂寿命。由于镁使持久断裂塑性提高，可以大大改善持久缺口敏感性。镁还有去除杂质元素的洁净作用。镁、钙、钡、斓和柿等元素由于化学性活泼，与氧有很大的亲和力，可以在冶炼过程中起良好的脱氧去气作用，又能和一些低熔点杂质生成密度较小的难熔化合物，消除有害杂质在晶界的不利作用。这些微量元素的加人量都有一个最佳量，过量加入反而会使热强性下降。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条