1) Casting Dendritic Structure
铸造枝晶组织
2) dendritic structure
枝晶组织
1.
Holding time when dendritic structures disappeared was great.
预变形可大大缩短枝晶组织消除所需的保温时间。
2.
Effects of diffusion annealing on dendritic structure,forging filamentary microstructure and impact toughness of Cr-Mo low alloy steel ingot were studied.
25V钢锭枝晶组织、锻造纤维状组织以及锻件冲击韧性的影响。
3.
The non-dendritic structure ZA12 alloy with ideal thixotropic behaviour was obtained by isothermal heat treating the conventional ingots in semi-solid states- The relationship between the parameters of heat treatment and the microstructure was investigated.
将初生相为枝晶形态的常规ZA12合金铸锭重新加热到半固态进行等温热处理，可获得具有良好触变性的非枝晶组织合金。
3) dendrite structure
枝晶组织
1.
Formation mechanism of the discontinuous dendrite structure in Al-La alloys
Al-La合金不连续枝晶组织形成机理
2.
In this paper, effects of new grain refiners on dendrite structures, microsegregation and precipitated phases of cast superalloy K4169 have been studied.
研究了新型晶粒细化剂对 K41 69高温合金枝晶组织、元素显微偏析和合金相的影响。
3.
The effects of foundry variables and refiners on dendrite structures, micro segregation, inclusion and microporosity of cast superalloy K4169 have been studied.
铸造工艺参数和细化剂对K4169合金枝晶组织、元素偏析、夹杂及缩松有明显的影响,浇注温度越低,一次枝晶主轴长度和二次枝晶臂距就越小,在同一浇注温度下,化学法细晶试样的一次枝晶主轴长度较普通铸造试样的短,但二者的二次枝晶臂距没有明显差别,晶粒细化后,合金中主要元素Fe,Cr,Nb,Mo和Ti的偏析减轻,晶粒的形态由树枝晶向细晶组织中的粒状晶转变,对晶粒球化现象做了合理解释,微量细化剂的加入不会在铸件中形成夹杂,不会改变合金的相组成,在高的浇注温度下,细化剂使晶粒细化的同时,也使铸件中的缩松大大减少。
6) Non-dendrite Structure
非枝晶组织
1.
The result showed that, by adopting proper pouring temperature, chilling the molten metal before mould filling, and properly vibrating the supercooled molten metal, it is possible to obtain spheroidal or quasi-spheroidal non-dendrite structure of proeutectic austenite; and, under the condition of low temperature pouring with a slope plate cooler, the molten metal washing, flowing and.
结果表明:通过控制合适的浇注温度,并对充型前的金属液进行激冷处理,同时对过冷的金属液配以适当的振动,可以获得球形或近球形的先共晶奥氏体非枝晶组织;在带有倾斜板冷却体的低温浇注情况下,金属液的冲刷、流动及振动使熔体获得了均匀的溶质场和温度场,抑制了发达的先共晶奥氏体枝晶的形成,为球状晶的获得提供了条件。
补充资料：定向共晶铸造高温合金
定向共晶铸造高温合金
directionally solidified eutectic superalloy
dingxiang gong]Ingz卜u:00 gaowen卜eJ一n化妮、碳化铬、钥以及Ni3Nb金属间化合物等。其使用定向共晶铸造高温合金(d irectionally sohdi一温度比其他高温合金提高40一110℃，其中碳化妮或fied eutectic suPeranoy)在定向凝固下，纤维碳化钮强化的镍基定向共晶合金具有较好的综合性或层状强化相与基体同时从合金熔体中生长并在凝固能。美国通用电气公司已将牌号为NITac14B的该类后成行规则排列的铸造高温合金。由于强化相与基体合金制成空心一级涡轮叶片并装机试车成功。该类合相是在同一母体中同时形成的，故又称为原生复合材金主要问题是生产效率低，定向凝固速率为、。.6cm/料。h;另外，像所有复合材料一样，强化相与基体相的热膨 定向共晶铸造高温合金是作为使用温度更高的航胀系数匹配以及高温下的相互扩散溶解和化学作用仍空燃气涡轮叶片材料，于20世纪60年代末开发的。基存在一定问题。体相是镍基或钻基合金固溶体，强化相则有碳化担、碳几种典型的定向共晶铸造高温合金成分见表。 几种典型的定向共晶铸造高温合金成分洲一粉阵 性能定向共晶铸造高温合金的强度。。与组织常有下列关系:氏一61+k几一’/2，式中。与k为常数，与合金系有关;又为强化相的间距。合金的强度有取向性，应力方向愈偏离强化相的排列方向，强度愈低，横向强度最低，一般横向强度只有纵向强度的30%一50%。 定向共晶铸造高温合金的蠕变持久性能有下列关系沂一A(。/E)”exp(一Q/RT)，式中云为稳态蠕变速率;A为常数;。为所用应力;E为杨氏弹性模量;Q为蠕变激活能;R为气体常数;T为绝对温度。通常n>10，Q七ZQsD(QsD为基体相的自扩散激活能)。 定向共晶铸造高温合金的高周疲劳性能与强度的关系:内Ts/△。一。.4~。.8，式中auTS为强度极限;△。为疲劳极限。 凝固条件定向共晶铸造高温合金在凝固时必须满足下列条件:(1)熔体的热量释放沿一定的方向进行。(2)凝固界面前沿保持一定的正温度梯度。(3)两相协调生核长大，即:G/R妻△T/D，式中G为固液相界面上的温度梯度;R为凝固速率;△T为凝固温度区域;D为扩散系数。 决定合金组织、力学和物理性能的关键因素是凝固参数G和R，凝固参数R与定向共晶铸造高温合金的组织有下列关系:尸R一常数。
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参考词条