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1) singular stress field
奇异应力场
1.
The related displacement and singular stress fields near the tip of a V-notch with anti-symmetric defomation in orthotropic materials are obtained subsequently,and verified by comparing the nume.
基于正交各向异性材料弹性平面问题的通解,导出了正交各向异性材料奇异点附近的位移场和奇异应力场的解析表达式,由此给出了反对称变形模态下V型切口尖端附近的位移场和奇异应力场的解析解,通过算例难证,解析解与有限元解吻合得非常好。
2) nonsingular stress distribution
非奇异应力场
3) far field nonsingular stress
远场非奇异应力
1.
The nonlinear equation between stress intensity factors (SIF s) K Ⅰ,K Ⅱ for Ⅰ Ⅱ mixed mode crack and polar coordinates of the points on isochromatic fringe loops is founded by considering the effect of far field nonsingular stress σ ox .
在考虑远场非奇异应力σｏｘ 影响的基础上，建立了ⅠⅡ混合型裂纹问题应力强度因子ＫⅠ、ＫⅡ 与等差线条纹图上点的极坐标间的非线性方程，为确定ＫⅠ、ＫⅡ 及σｏｘ，本文将θ＝ ０ 及θ＝ π／２ 两极轴与两级不同条纹交点的坐标代入方程，从而得到了一种光弹性法确定ⅠⅡ混合型裂纹问题应力强度因子的简便方法。
4) stress singularity
应力奇异性
1.
Numerical simulation on stress singularity at the end of soft cushion;
软垫层末端应力奇异性数值模拟
2.
Problem of elastoplastic stress singularity near V-notch tip;
V型切口尖端的弹塑性应力奇异性问题
3.
The distributions of the stress along interface after the disappearance of stress singularity are analyzed and discussed.
应用有限单元法对上述结果进行了验证,并对消除应力奇异性后的界面应力进行了分析与讨论;结果表明:采用刚好使奇异性消失的接合角会获得最均匀的界面应力分布。
5) corner stress singulatities
角应力奇异
6) stress singularity factor
应力奇异因子
1.
The stress field and the stress singularity factor are derived,and the influence of rigid line size and distribution on stress singularity factor are calculated and discussed.
运用复变函数方法,获得该问题严格的闭合解,得到了复合材料体内应力场的分布表达式,并在此基础上给出了刚性线尖端III型应力奇异因子的精确公式。
2.
On the above basis, stress singularity factor near the rigid line end was derived, stress interaction among rigid lines and the size effect of the rigid line inclusions were also examined.
利用复变函数方法 ,获得了封闭形式解 ,并用于计算了刚性线端的应力奇异因子 ,研究了刚性线之间的应力干涉问题及刚性线夹杂场量的尺度效应 。
3.
By using of conformal mapping of elliptical function the symmetric principle of Riemann-Schwarz and singular point ana-lysis techniques, the stress field and stress singularity factor are derived.
利用椭圆函数的保角变换、Riemann Schwarz对称原理和奇点分析等技术 ,得到了全场应力及应力奇异因子的精确解 ,分析了刚性线夹杂横向和纵向间距对应力奇异因子的影响 。
补充资料：铣刀片的应力场分析
【摘要】 铣削属断续切削，切削过程中刀片受力非常复杂，力的大小和方向随时变化，刀片的失效形式主要为冲击破损。因此，采用有限元法对铣刀片应力场进行分析，以寻求减少刀片破损的刀具最佳几何角度，对于铣刀片槽型的开发具有指导意义。
1．引言
铣削属断续切削，切削过程中刀片受力非常复杂，力的大小和方向随时变化，刀片的失效形式主要为冲击破损。因此，采用有限元法对铣刀片应力场进行分析，以寻求减少刀片破损的刀具最佳几何角度，对于铣刀片槽型的开发具有指导意义。 2．面铣切削加工坐标系统的建立 
图1 面铣切削加工坐标系统
面铣切削加工坐标系统由刀体坐标系和刀片坐标系组成，如图1所示。 在刀体坐标系中，Y轴为铣刀轴线，X轴在基面内过刀尖与Y轴相交。在刀片坐标系中，y1轴通过主切削刃，x1轴通过副切削刃，刀片前刀面在x1o1y1平面内。铣刀半径为R=OO1，铣刀前角为g0，刃倾角为ls，主偏角为K，法向前角为gn。 面铣刀无论具有何种几何角度，都可看作是由刀体坐标系经过一次平移和三次旋转而成，可用矩阵表示为 
其中 A11=cosgnsinhr+singnsinlscoshr
A12=cosgncoshr-singnsinlssinhr
A13=singncosls
A21=-coslscoshr
A22=coslssinhr
A23=sinls
A31=-singnsinhr+cosgnsinlscoshr
A32=-singncoshr-cosgnsinlssinhr
A33=cosgncosls
tggn=tgg0cosls
图2 切入冲击力的方向
3．切入冲击力方向的确定 铣削与车削的不同之处在于铣削为断续切削，存在着切入、切出过程，铣刀的破损主要是由机械冲击力引起的。因此，首先要确定铣刀切入瞬间冲击力的作用方向。铣削时，铣刀高速旋转，工件缓慢进给，若忽略进给运动(因进给运动速度仅为铣刀运动速度的约1/4)，铣刀切入冲击力的方向应该在刀具相对工件运动的切线方向上。如图2所示。 由图1可知，切入冲击力方向为Z轴方向，力F分解到刀片坐标系中为 
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条
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