1) Boundary Conditions of Friction
摩擦边界条件
2) Boundary friction
边界摩擦
1.
For the boundary friction systems subject to the influence of externally applied voltages, a theoretical model of electrochemical boundary friction was proposed in consideration of the effect of electric double layer.
以外加电作用下的边界摩擦系统为对象 ,提出了考虑双电层作用的电化学边界摩擦理论模型 ,为涉及电加工等场合下的摩擦磨损研究提供了理论依据。
2.
The theory of third body is introduced into the boundary friction which is then analyzed by way of finding out the change in surface material in rubbing process so as to evaluate the bearing capacity of lubricant to resultant load.
此法是根据第三物体理论,从表层材料在摩擦过程中的变化来研究边界摩擦。
3.
As the boundary friction may be .
然后,根据相同片断优先或相异片断优先策略,选取相应的对齐片断作为句子成分候选,并对可能因片断交叉而导致边界摩擦的候选进行歧义消解。
3) Friction condition
摩擦条件
1.
Effect of friction condition on flow behavior of aluminum alloys during extrusion;
摩擦条件对铝合金挤压变形流动行为的影响
2.
The effects of friction conditions, such as friction velocity, load and treatment method of friction surface on the lubricant performances of nano-Cu lubricating additives are studied.
研究了摩擦速度、载荷和摩擦表面处理方式等摩擦条件,对纳米铜润滑添加剂减摩性能的影响,发现摩擦速度较高时,载荷增加使摩擦因数明显降低;在低载荷时摩擦速度的减小,使摩擦因数降低了17％,载荷增大后摩擦速度的变化,对摩擦因数的影响减小。
4) boundary layer friction
边界层摩擦
1.
A quasi\|geostrophic barotropic model is employed to investigate the influence of topography and boundary layer friction on landfalling tropical cyclone tracks and intensity change without diabatic heating.
采用准地转的正压模式,研究了无非绝热加热时地形和边界层摩擦对登陆热带气旋路径和强度的影响。
5) dynamic boundary friction constraint
动边界摩擦约束
1.
In this paper, a 3D shell finite element formulation is proposed, which is suitable for three kinds of nonlinear field problems pertaining to large strain and large displacement with strong bend effect and boundary friction; an elementury algebraic treatment scheme of dynamic boundary friction constraint is provided.
提出适于具有强烈弯曲效应的大应变、大位移与界面摩擦三重非线性空间曲壳有限元列式；给出一种动边界摩擦约束的元级代数消元方法。
6) lanetary boundary frictional effect
边界层湍流摩擦
补充资料：摩擦边界条件
摩擦边界条件
boundary condition of friction
moea bionj、e tioolian摩擦边界条件(boundary eondition of fric--tion)求解塑性加工力学问题时，在变形体边界上给出的约束工具与工件接触表面间单位摩擦力的边界条件。在金属塑性加工过程中变形金属与工具间存在正压力及相对滑动的趋势，在两者间产生摩擦力作用，这种摩擦力不仅是塑性加工力学计算的重要参数，也是接触表面边界条件之一。接触表面摩擦是一个复杂的物理过程，接触表面的压应力与摩擦应力间关系很复杂。关于摩擦力T与正压力尸的关系，现今多采用库仑干摩擦定律T二fP或劝一介。，式中欢为摩擦剪应力;氏为压应力;f为摩擦系数。实验证明，氏在某一范围内时f近似为一常数，介随氏线性增加。对于润滑良好且工件表面光滑的冷锻，f和r，都很小，如果工件又很薄，可以认为整个接触面上全滑动，此时介~介。。当T{=k时(k是变形金属的剪切屈服极限)，介不再随氏升高而升高，保持为一常数。热锻时工件表面有氧化皮，工具表面又比较粗糙，f值较大，因此T;值也较大。如果此时工件很薄，可以认为接触表面全为粘着区，这里rf~k。随着塑性加工变形条件的不同，处理摩擦边界条件时有时采用库仑干摩擦规律，有时采用常摩擦应力规律，或两者同时采用。在工具与工件间有润滑剂时，摩擦系数变小，工具与工件间滑动速度较低时，处于半干摩擦状态。相对滑动速度增加，带入变形区的润滑剂增多(如轧制和拉拔)，由半干摩擦向液休摩擦转化，使f下降。当达到液体摩擦状态后(接触面间形成完整润滑油膜)，相对滑动速度增加，f增加，摩擦应力与润滑油膜中速度梯度成正比。 由于库仑干摩擦定律中摩擦系数f受应力状态影响，而且也很难测准，许多学者建议采用T，~，k式，式中从一。一1，称为摩擦因子。采用这种摩擦关系使变形力学解相对简化，而且也易用实验方法确定二值。也可按塔尔诺夫斯基(I诬.只 .TaPHoBcK丽)的经验式近似她确宁:墩粗时m一f十粤尽〔1一，f)习尹了;轧制 ’，~，”~‘~~一“‘’““’sh时。一f:1+今。(1一f)‘碑了丁〕，式中R、*为徽粗 一’4、一’-一一”一’一’一圆柱体的半径和高度;n为轧制时l/h或b/h中较小者;l、万、丢是轧制时变形区的长度、平均厚度和平均宽度。
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参考词条