1) outer boundary conditions
外边界条件
1.
This paper proposes mathematic model for well test analysis of perfectly describing the composite reservoir with the bottom-hole storage and the skin effects and the three kinds of outer boundary conditions(infinite boundary,constant pressure outer boundary and closed boundary).
针对复合油藏,建立了考虑井筒储集和表皮效应和三种外边界(无穷大、定压、封闭)条件下的试井分析模型;利用Laplace变换,在Laplace空间中得到了储层压力和井底压力分布的精确解;经全面和深入的分析,发现了描述该类油藏在三种外边界条件下的渗流特征的解式之间具有的相似结构,并作了进一步的讨论。
2.
By analyzing the solution of the reservoir pressure and dimensionless bottom-hole pressure distribution in Laplace space based on the well test analytical model of composite reservoir, this paper discovered the similar structure of the solution’s form in the three kinds of outer boundary conditions(infinite boundary, constant pressure outer boundary and closed boundary).
针对复合油藏的试井分析模型,对Laplace空间中储层压力分布和井底压力分布的精确解进行了深入的研究,发现该类油藏在三种外边界条件(无穷大、定压、封闭)下的渗流特征的解式之间具有相似结构,即它们的解式具有统一的形式(此式有一种类似于几何图形相似的特征),不同的是对于不同的外边界条件有不同的所谓相似核函数;同时文中利用数值反演方法给出了根据此相似结构绘制的理论图版,并分析得到了井筒储存系数和表皮因子对井底压力的影响规律。
3.
This paper proposes a mathematic model for well test analysis of perfectly describing the fractal dual porosity reservoir with the bottom-hole storage and the skin effects and the three kinds of outer boundary conditions(infinite boundary,constant pressure outer boundary and closed boundary).
针对分形双孔介质油藏,建立了考虑井筒储集、表皮效应和三种外边界(无穷大、定压、封闭)条件下的试井分析模型;利用Laplace变换,在Laplace空间中得到了储层压力和井底压力分布的精确解;经全面和深入的分析,发现了描述该类油藏在三种外边界条件下的渗流特征的解式之间具有的相似结构,并作了进一步的讨论。
2) Outer boundary condition
外边界条件
1.
This paper established mathematic model for well test analysis of perfectly describing the fractal multilayer reservoir with the bottom-hole storage and the skin effects and the three kinds of outer boundary conditions (infinite boundary, constant pressure outer boundary, closed boundary).
针对分形合采油藏,建立了考虑井筒储集、表皮效应和三种外边界(无穷大、定压、封闭)条件下的试井分析模型;利用Laplace变换,在Laplace空间中得到了储层压力和井底压力分布的精确解;经深入分析,发现描述该类油藏在三种外边界条件下的渗流特征的解式之间具有的相似结构,并作了进一步的讨论。
2.
This paper proposes mathematic model of well test analysis for perfectly describing the multilayer reservoir with bottom-hole storage,skin effects and three kinds of outer boundary conditions (infinite boundary,constant pressure outer boundary and closed boundary).
针对合采油藏,建立了考虑井筒储集和表皮效应和三种外边界(无穷大,定压,封闭)条件下的试井分析模型;利用Laplace变换,在Laplace间中得到了储层压力和井底压力分布的精确解;经全面和深入的分析,发现了描述该类油藏在三种外边界条件下的渗流特征的解式之间具有的相似结构,并作了进一步的讨论。
3) external boundary condition
外部边界条件
4) boundary condition
边界条件
1.
Defining the turbulent mixing coefficient and the corresponding flux-boundary conditions for the dust diffusion equation;
ESP粉尘二维输运方程中紊流掺混系数及边界条件的确定
2.
Boundary conditions of finite difference time domain simulation in room acoustics;
室内声学时域有限差分模拟中的边界条件
3.
Sensitivity analysis on boundary conditions in numerical simulation of seepage flow through dam foundation;
闸坝地基渗流计算中边界条件敏感性分析研究
5) boundary conditions
边界条件
1.
Influence of different boundary conditions and strain amplitudes on the structural internal friction of anisotropic laminated damped structures;
不同边界条件和应变振幅对各向异性层合阻尼结构内耗的影响
2.
Investigation of the inlet and outlet boundary conditions in numerical simulations of twin-screw extruders;
双螺杆挤出机流场数值模拟中流道进出口边界条件的探讨
3.
Handling the Boundary Conditions during Cooling in 3D Tanperauire Field Simulation in Low Pressure Die-casting;
低压铸造三维温度场的冷却边界条件处理
6) border condition
边界条件
1.
It is concluded that changing some of the border conditions can exer.
电站前漏斗形态影响因素较多 ,其中边界条件到目前为止是人们研究较少的影响因素。
补充资料：摩擦边界条件
摩擦边界条件
boundary condition of friction
moea bionj、e tioolian摩擦边界条件(boundary eondition of fric--tion)求解塑性加工力学问题时，在变形体边界上给出的约束工具与工件接触表面间单位摩擦力的边界条件。在金属塑性加工过程中变形金属与工具间存在正压力及相对滑动的趋势，在两者间产生摩擦力作用，这种摩擦力不仅是塑性加工力学计算的重要参数，也是接触表面边界条件之一。接触表面摩擦是一个复杂的物理过程，接触表面的压应力与摩擦应力间关系很复杂。关于摩擦力T与正压力尸的关系，现今多采用库仑干摩擦定律T二fP或劝一介。，式中欢为摩擦剪应力;氏为压应力;f为摩擦系数。实验证明，氏在某一范围内时f近似为一常数，介随氏线性增加。对于润滑良好且工件表面光滑的冷锻，f和r，都很小，如果工件又很薄，可以认为整个接触面上全滑动，此时介~介。。当T{=k时(k是变形金属的剪切屈服极限)，介不再随氏升高而升高，保持为一常数。热锻时工件表面有氧化皮，工具表面又比较粗糙，f值较大，因此T;值也较大。如果此时工件很薄，可以认为接触表面全为粘着区，这里rf~k。随着塑性加工变形条件的不同，处理摩擦边界条件时有时采用库仑干摩擦规律，有时采用常摩擦应力规律，或两者同时采用。在工具与工件间有润滑剂时，摩擦系数变小，工具与工件间滑动速度较低时，处于半干摩擦状态。相对滑动速度增加，带入变形区的润滑剂增多(如轧制和拉拔)，由半干摩擦向液休摩擦转化，使f下降。当达到液体摩擦状态后(接触面间形成完整润滑油膜)，相对滑动速度增加，f增加，摩擦应力与润滑油膜中速度梯度成正比。 由于库仑干摩擦定律中摩擦系数f受应力状态影响，而且也很难测准，许多学者建议采用T，~，k式，式中从一。一1，称为摩擦因子。采用这种摩擦关系使变形力学解相对简化，而且也易用实验方法确定二值。也可按塔尔诺夫斯基(I诬.只 .TaPHoBcK丽)的经验式近似她确宁:墩粗时m一f十粤尽〔1一，f)习尹了;轧制 ’，~，”~‘~~一“‘’““’sh时。一f:1+今。(1一f)‘碑了丁〕，式中R、*为徽粗 一’4、一’-一一”一’一’一圆柱体的半径和高度;n为轧制时l/h或b/h中较小者;l、万、丢是轧制时变形区的长度、平均厚度和平均宽度。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条