1) percolation threshold
渗流阈
1.
Emphasis is placed on how to obtain the lower percolation threshold of carbon black-filled polymers and preparing polymers encapsula.
着重讨论了如何获得低渗流阈的炭黑填充的导电复合材料及制备聚合物为壳,炭黑为核的核壳材料。
2) percolation threshold
渗流阈值
1.
The results show that the composites filled with MWNTs have a perfect conductivity and the electrical percolation threshold is about 1%-2% (mass fraction).
同时体系存在特殊的V形温度系数特性(V-PTC特性),即当MWNTs质量分数超过渗流阈值后,体系的电阻率随温度的升高先下降,出现负温度系数特性(NTC转变),然后才出现通常的正温度系数特性(PTC 转变),且具有很好的循环稳定性。
2.
Using the effective medium approximation (EMA), we have studied the DC conductivity and percolation threshold of granular composites.
在金属—绝缘颗粒复合介质中 ,当金属颗粒的浓度达到渗流阈值时 ,复合介质发生金属—绝缘体转变 采用有效介质近似 (EMA)研究了颗粒系统中阈值与颗粒形状、分布的关系 ,讨论了逾渗阈值与退极化因子的关
3.
The relation between the percolation threshold and the axial ratio and the metal particle size of the metal particle was discussed by the model.
利用该模型,讨论了渗流阈值与导电颗粒的大小及轴长比的关系,得到了导电高分子复合材料的有效电导率随导电颗粒轴长比和半径变化的规律。
3) ITZ percolation threshold
界面渗流阈值
4) seepage
渗流
1.
Mechanism of seepage induced casing damage and numerical simulation;
渗流诱发套损机制与数值计算
2.
Effects of deformation field,coallification degree and the electronic field on the seepage law of methane gas in coal;
变形场、煤化度和外加电场对甲烷在煤层中渗流的影响
3.
Consequence analysis on the seepage the poisonous liquid;
车载有毒液体泄漏渗流污染后果分析
5) percolation
渗流
1.
Modification of Kerner-Nielson Equation and Correlation Between Electrical Percolation and Viscoelastic Percolation in CB/HDPEConductive Composites;
CB/HDPE导电复合体系中Kerner-Nielson方程修正及电渗流与粘弹渗流的相关性
2.
Influence factors of steam foam percolation in porous medium;
多孔介质中蒸汽泡沫渗流影响因素分析
3.
Analysis of the factors affecting processes of CBM desorption,diffusion and percolation;
煤层甲烷解吸—扩散—渗流过程的影响因素分析
6) seepage flow
渗流
1.
2D seepage flow and contaminant transport modeling for groundwater;
渗流及地下水污染二维预测模型
2.
Analysis for axisymmetric seepage flows in homogeneous and anisotropic strata;
均质各向异性土层中轴对称渗流问题的分析
3.
Study on two-well pumping seepage flow in joint rock;
节理岩体双孔抽水渗流研究
参考词条
补充资料：达西渗流定律
流体在多孔介质内运动的基本规律，也是从宏观角度描述渗流过程的统计规律。这个定律是1856年法国水利工程师H.-P.-G.达西为解决水的净化问题从大量实验中总结出来的。达西对水通过均匀砂层的缓慢流动作了大量实验,研究表明：单位时间流过砂层的体积流量Q与横截面积A、测压管水头差h1-h2成正比,与流过的砂层长度L成反比：
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。