1) exit temperature at finishing
精轧出口温度
2) Finish rolling entry temperature
精轧入口温度
3) pre-finishing temperature
预精轧温度
1.
Few network carbides and fine laminar pearlite were obtained in the industrial experiment on increasing the pre-finishing temperature of GCr15 bearing steel 10 mm wire,and heat simulation method was used in laboratory to analyze industrial experiment phenomena.
通过提高GCr15轴承钢10 mm线材预精轧温度的工业试验,得到了网状碳化物少的细片状珠光体组织,利用实验室热模拟的方法对工业试验现象做了进一步分析。
4) the beginning and end temperature of steel plate at the finishing mill
精轧开终轧温度
5) Outlet temperature
出口温度
1.
The result shows that the outlet temperature by partial charged method is more steady and its discharging rate is higher than that by fully charged method.
比较了两种冻结方式在蓄冷和释冷过程中的传热性能,结果表明,不完全冻结方式在释冷过程中盘管出口温度更稳定、释冷速率更高,给出了不完全冻结必须满足的条件。
2.
On the basis of on-site data and in conjunction with the working principle of a power plant coal-pulverizer system a state-space dynamic mathematical model has been set up of the coal pulverizer outlet temperature and pulverizer inlet-air flow rate through an analysis of the coal pulverizer control system.
基于现场数据 ,结合电厂磨煤机系统的工作原理 ,通过对其控制系统分析 ,建立了磨煤机出口温度和磨煤机入口空气流量的状态空间动态数学模型。
3.
Two calculation methods for combustor outlet temperature of an aeroengine were described.
概要介绍了某型航空发动机燃烧室出口温度的2种计算方法,结合发动机试车数据对采用2种计算方法得到的结果进行了对比分析。
6) exit temperature
出口温度
1.
The influnce of the surface contact conductance in crystallizing and rolling areas on the exit temperature of the strip was analysed by dividing the casting area into two segments.
将铸轧区分成结晶区和轧制区两段 ,分析了结晶区和轧制区的界面接触热导对铸坯出口温度的影响。
2.
Based on the aerodynamic calculation and using some experiential formula on flow and jet mixing,the exit temperature debugging method at a certain turbine combustor was studied according to the working condition and the overhaul experimental data.
在气动计算基础上,借鉴有关流动和射流穿透经验关系,依据发动机工况及试车测试数据,针对某型发动机燃烧室,进行了通过改变掺混孔孔径调整出口温度场分布的计算方法研究。
3.
The application of Grey models GM(1,1) in the exit temperature prediction of coal pulverizer is discussed .
探讨了灰色预测模型GM(1,1)在磨煤机出口温度预测中的应用。
补充资料：精轧孔型系统
精轧孔型系统
finishing pass sequence
1 ingZha kongxing xitong精轧孔型系统(finishing pass sequenee)按照札制顺序由包括成品孔型在内的最后3~5个孔型组成的孔型系统。例如，轧制钢执的轨形孔型，轧制槽钢的槽形孔型，轧制工字钢的工字形孔型等。 精轧孔型系统的作用精轧孔型系统的作用是把轧件轧成满足成品要求的断面形状和尺寸，以获得合格产品。 精轧孔型设计的一般问题精车L孔型设计要注意以下间题: (1)热断面尺寸与成品名义尺寸并不完全一致。轧件在精轧孔型系统经最末一道轧制后，便得到所要求的成品型材。但轧件经过精轧孔型的最后一个孔型轧制时，温度仍然在800℃以上，因此成品孔型的主要尺寸是指轧件在终轧温度下的热断面尺寸，而成品尺寸是指冷却后的型材断面尺寸。在设计成品孔型时，根据钢种不同和终轧温度不同，要正确确定热膨胀系数。因此，欲使冷却后的成品断面尺寸精确，必须使成品孔型断面的主要尺寸为成品型材尺寸的1.007一1.018倍。 (2)负偏差轧制。由于调整技术和孔型磨损等多种因素的影响，在实际生产中产品尺寸很难达到其公称(或名义)尺寸，所以标准中规定实际尺寸与公称尺寸之间有一允许差值，叫做偏差。偏差有方向性，即以“正”或“负”表示，差值为负叫负偏差，差值为正叫正偏差。标准中规定的允许正负偏差绝对值之和叫做公差，公差没有方向性，其值永远是正值，不能为零，更不能为负值。 负偏差轧制是在轧制过程中，使成品钢材的断面尺寸控制在公称尺寸的负偏差范围内，使成品断面的几何尺寸小于钢材的公称尺寸。因此，从价值工程理论来看，采用负偏差轧制可用同等数量的原料生产出更多的按理论计重的钢材。它不仅能减少原材料的消耗，提高钢坯成材率，同时负偏差轧制由于是在允许尺寸的公差范围之内精确控制尺寸，对钢材强度和规格要求并无影响，却能使钢结构件自重轻，具有轻巧、灵活的优越性。因此负偏差轧制具有显著的企业经济效益和社会经济效益。因此，除一些有特殊工艺要求的产品必须按正偏差轧制外，其余产品应大力推行负偏差轧制。 负偏差轧制给孔型设计增加了难度，要求孔型设计者对孔型尺寸有更精确的计算，既要考虑轧制稳定性，又要保证负偏差的实现。要合理选择负度，在保证偏差不出格的情况下，获得最佳的负偏差收得率。合理选择孔型系统包括，延伸孔型系统选择大的延伸系数，以减少道次，保证终轧温度，保证产品质量持久稳定;精轧孔型系统选用较小的延伸系数以减少孔型磨报，使轧件尺寸稳定。例如，轧制圆钢的精轧孔型系统的平均延伸系数为1.2左右;轧制角钢时精轧孔型系统的平均延伸系数一般在1.25一1.30左右为宜。 轧制各种型材的精轧孔型系统的孔型设计详见高速精乳机组孔型设计、型钢孔型设计、钢轨孔型设计、工字钢孔型设计、糟钠孔型设计、角钢孔型设计、H型钢孔型设计等。 (朱殿强)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条