1) univalent responding bearing capacity
单价回报承载力
1.
Combined with engineering example,the vertical ultimate bearing capacity,pile bearing capacity efficiency and univalent responding bearing capacity of different pile diameter and pile length reinforced concrete precasting piles and grouting piles were compared so as to optimize pile foundation type selection and save investment.
结合具体工程实例,对不同桩径(截面)、桩长的钢筋混凝土预制桩和灌注桩的竖向极限承载力、桩承载力效率、单价回报承载力进行了比较,以达到优化桩基础的选型,节约投资的目的。
2) bearing capacity evaluation
承载力评价
1.
Modal parameters identification and bearing capacity evaluation for ocean oil-derrick under wave excitation
波浪作用下海洋石油井架模态参数识别与承载力评价
3) pile bearing capacity
单桩承载力
1.
Based on the experimental data of pressed-in piles and static loading tests and the record of cone penetration tests in a project in Dongying,the paper calculates the penetrating resistance,analyses the probability of sinking pile,and predicts the pile bearing capacity which is compared with the results of static loading tests.
结合东营某工程的静力压桩资料、静载试验资料及静力触探资料,计算模拟了压桩力,分析了沉桩的可能性,预估了单桩承载力并与静载试验结果进行对比,其结果令人满意,为设计和施工提供了很有价值的依据。
2.
The paper introduces features of artificial drilled piles, suitable geologic condition and calculation of pile bearing capacity.
介绍了人工挖孔灌注桩的特点,适用的地质条件和单桩承载力的计算方法,结合某工程对端承桩和摩擦桩分别进行了计算和比较,就施工中出现的一些问题给出了处理方法。
3.
The advantages of squeezing-enlarges pile are demonstrated by analyzing its soil adaptability, pile bearing capacity,material saving and environment.
通过挤扩支盘桩对土层适应性、单桩承载力、节约材料及环保性能分析,说明挤扩支盘桩有较好的技术经济效益。
4) single pile bearing capacity
单桩承载力
1.
In the reinforcement of big diameter pouring pile foundation piles,single pile bearing capacity cannot meet the design requirements because of bad pile end bearing stratum mechanics performance and thick pile bottom slag which can be reinforced by the use of pile end pressure grouting.
在大直径灌注桩基桩加固中,桩端持力层力学性能不良、桩底沉渣过厚等原因造成单桩承载力达不到设计要求的情况,可以运用桩端压力注浆的方法进行加固。
2.
Through the projct practices of static and dynamic test about single pile bearing capacity,this text analyses the precision,the realiability and the error origion about high strain dynamic testing.
通过单桩承载力动静试验对比的工程实例 ,分析高应变动力试桩的精度和可靠性 ,探讨高应变动测的误差来
3.
The socket length, the factors, influencing single pile bearing capacity and settlement of rock socketed piles and loading settlement curves are then discussed herein.
并利用所得公式对深长嵌岩桩沉降曲线特点，影响嵌岩桩单桩承载力、单桩沉降的因素等进行了讨论。
5) Pile capacity
单桩承载力
1.
The big-diameter rock-socketed pile has large pile capacity.
大直径嵌岩桩具有很高的单桩承载力,文章就如何准确检测大直径嵌岩桩承载力,结合工程实践进行了论述。
2.
Accord-ing to engineering example,the load condition of pulling resistance pile design,pile capacity design of floatage resistance pile,pile body texture design of floatage resistance pile,monolithic stability of grouped piles foundation,floatage resistance per unit area,c.
依据工程实例对抗拔桩设计荷载条件、抗浮桩单桩承载力设计、抗浮桩桩身结构设计、群桩地基整体稳定性、单位面积抗浮力、抗拔桩抗裂分别进行了阐述,以及抗拔桩设计中应考虑的问题进行了论述。
3.
On the basis of comparing the static loading test of single pile of vibroreplacement stone column and its static cone penetration test, an empirical relation between pile capacity and static point resistance are established.
通过振冲碎石桩单桩静载荷试验与其桩体高压静力触探试验的对比 ,建立了粉土地基的振冲碎石桩单桩承载力与静力触探锥尖阻力之间的经验公式。
6) bearing capacity
单桩承载力
1.
It gives clear analytical conclusion for the parameter access of theoretical calculation according to the dead-load test and data comparison of low and high strain test,and at the same time it also makes comparison analysis of the main factors that influence the bearing capacity and puts forward practical suggestions.
文章以工程实例对振动沉管夯扩桩用预掏土的施工方法在合肥地区的应用作了介绍,并结合静载试验和高、低应变测试数据对比,对理论计算中的参数取值提出了明确的分析结论,同时对影响单桩承载力的主要因素进行分析对比并提出可行性建议。
2.
By the reasonable design and strict control on constructional parameters, the rammed pedestal pile can provide high bearing capacity, so by using it can achieve good economic benefit.
通过一个工程实例的设计和桩基检测结果分析认为 :经过合理的设计和施工技术参数的严格控制 ,夯扩桩能提供较高的单桩承载力 ,具有较好的经济效
补充资料：地基极限承载力
使地基土发生剪切破坏而失去整体稳定时相应的最小基础底面压力。
研究地基极限承载力的目的，在于工程设计中必须限制建筑物基础底面的压力，不仅不容许达到地基极限承载力，而且还必须具备一定的安全度，以保证地基不会发生滑动破坏；同时也使建筑物不致因基础产生过大的变形影响其正常使用。因此，确定地基极限承载力是工程实践中迫切需要解决的问题，也是土力学理论中的重要内容之一。
地基极限承载力与基础下土的剪切破坏密切相关，地基在极限荷载作用下发生剪切破坏的形式有三种：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。①整体剪切破坏（图a）。在土中形成连续的滑动面，土从基础两侧挤出隆起，基础发生急剧下沉或侧倾而破坏。②局部剪切破坏(图b)。介乎整体剪切破坏和冲剪破坏两者之间的一种破坏形式，土中剪切破坏区域始终只发生在基础下的局部范围内,并不形成向外挤出的连续滑动面。③冲剪破坏(图c)。土中并不出现明显的连续滑动面，而是基础下的地基土与周围土之间发生竖向剪切，使基础连续刺入土中而破坏。地基剪切破坏形式的出现与土的性质、基础上施加荷载的情况及基础的埋置深度等多种因素有关。确定地基极限承载力的方法主要有两种：①现场试验方法。在建筑物施工现场进行载荷试验，这实际上是一种基础加载的模拟试验，可以得到地基极限承载力值。载荷试验的优点是能较好地反映实际情况，但荷载板尺寸常较实际基础为小，因此，得到的结果与实际情况仍有差别。此外，也有在现场利用其他原位测试手段，如标准贯入试验、静力触探试验、旁压仪试验，在建立了地区性相关关系后，也可得到地基极限承载力值。②理论计算方法。研究地基极限承载力的计算理论是土力学的重要课题之一。L.普朗特在1920年首先根据极限平衡理论导出了条形基础的极限承载力计算公式。普朗特在推导公式时，假定基础底面与土之间是光滑的、基础下土是无重量的介质，这样得到的滑动面是由两组平面及中间过渡的对数螺旋曲面组成。由于普朗特所做的假定条件与实际不符，故其结果是粗略的。在此以后，不少学者在他的研究基础上作了进一步的修正和发展。40年代K.泰尔扎吉（一译太沙基）根据普朗特的基本理论，提出了考虑基础下土自重的极限承载力公式。50年代G.G.迈耶霍夫提出了适用于深基础的极限承载力公式，他认为土中滑动面可以延伸到基础底面以上的土中，但在求解时还存在着数学上的困难。目前，只能采用简化方法求解。
上述几种极限承载力的计算方法，都假定地基土是不可压缩的刚塑性体，所以只适用于地基是整体剪切破坏情况。若地基比较软弱时，将可能发生局部剪切破坏或冲剪破坏，在这种剪切破坏过程中土体将发生压缩变形，这时若仍用上述方法计算极限承载力将会得到偏大的结果。泰尔扎吉建议对局部剪切破坏情况，可以近似地采用减小土的抗剪强度指标的办法，对原式进行修正。70年代A.S.维西克提出了可以判别地基三种剪切破坏形式的刚度指标，并且还引入了压缩影响系数来考虑局部剪切破坏或冲剪破坏时土的压缩变形影响。因此，维西克所提出的地基极限承载力公式在目前是较为合理的。
上述的各种地基极限承载力Pu的计算方法都可以写成如下形式：
式中第一项表示基础底面下滑动土体重量的影响，它与基础宽度B及基底以下土的容重γ有关；第二项表示基础两侧超载qa2＝γd的影响；第三项表示土的内聚力c的影响。其中 Sγ、Sq、Sc为基础的形状系数；Nγ、Nq、Nc分别为承载力系数，它们是土的内摩擦角嗘的函数,但不同的计算公式具有各自的承载力系数表达式。因此，影响地基极限承载力的因素包括：基础的宽度和埋置深度 (d)、地基土的容重及抗剪强度指标等。
上述公式是根据条形基础的理论建立的。对于条形基础形状系数Sγ、Sq、Sc均为单位值。对于方形、矩形及圆形基础，形状系数应分别采用适当的数值。
在工程实践中应用地基极限承载力的计算公式时，必须综合考虑下述几方面因素：①理论上的严密性及有无实际使用经验;②考虑的因素是否与工程要求相符;③土的均匀性影响及土的抗剪强度指标的选用；④在使用上是否简便。在选用安全系数时，应该考虑到建筑物的类型和重要性、建筑物的容许变形值、建筑地区的地质条件及地基勘探情况、土的抗剪强度试验方法以及不同的计算公式对安全度的要求。
至今确定地基极限承载力的问题尚未得到圆满解决，今后在理论研究方面，特别是对于深基础的极限承载力计算，应考虑到高应力状态下对土的性能的影响，应该采用曲线型的土的抗剪强度破坏包络线和考虑土压缩性的影响。理论研究还要更密切地结合土的实际性能，积累更多的实践观测结果，以提高理论公式的实用性。在现场载荷试验方面，应该考虑荷载板的尺寸效应对试验结果的影响；水下及深层载荷试验的测试技术问题也有待改进。在研究地基极限承载力问题中，理论分析和原位测试应该紧密结合。
参考书目
郑大同编：《地基极限承载力计算》，中国建筑工业出版社，北京，1979。
研究地基极限承载力的目的，在于工程设计中必须限制建筑物基础底面的压力，不仅不容许达到地基极限承载力，而且还必须具备一定的安全度，以保证地基不会发生滑动破坏；同时也使建筑物不致因基础产生过大的变形影响其正常使用。因此，确定地基极限承载力是工程实践中迫切需要解决的问题，也是土力学理论中的重要内容之一。
地基极限承载力与基础下土的剪切破坏密切相关，地基在极限荷载作用下发生剪切破坏的形式有三种：整体剪切破坏、局部剪切破坏和冲剪破坏。①整体剪切破坏（图a）。在土中形成连续的滑动面，土从基础两侧挤出隆起，基础发生急剧下沉或侧倾而破坏。②局部剪切破坏(图b)。介乎整体剪切破坏和冲剪破坏两者之间的一种破坏形式，土中剪切破坏区域始终只发生在基础下的局部范围内,并不形成向外挤出的连续滑动面。③冲剪破坏(图c)。土中并不出现明显的连续滑动面，而是基础下的地基土与周围土之间发生竖向剪切，使基础连续刺入土中而破坏。地基剪切破坏形式的出现与土的性质、基础上施加荷载的情况及基础的埋置深度等多种因素有关。确定地基极限承载力的方法主要有两种：①现场试验方法。在建筑物施工现场进行载荷试验，这实际上是一种基础加载的模拟试验，可以得到地基极限承载力值。载荷试验的优点是能较好地反映实际情况，但荷载板尺寸常较实际基础为小，因此，得到的结果与实际情况仍有差别。此外，也有在现场利用其他原位测试手段，如标准贯入试验、静力触探试验、旁压仪试验，在建立了地区性相关关系后，也可得到地基极限承载力值。②理论计算方法。研究地基极限承载力的计算理论是土力学的重要课题之一。L.普朗特在1920年首先根据极限平衡理论导出了条形基础的极限承载力计算公式。普朗特在推导公式时，假定基础底面与土之间是光滑的、基础下土是无重量的介质，这样得到的滑动面是由两组平面及中间过渡的对数螺旋曲面组成。由于普朗特所做的假定条件与实际不符，故其结果是粗略的。在此以后，不少学者在他的研究基础上作了进一步的修正和发展。40年代K.泰尔扎吉（一译太沙基）根据普朗特的基本理论，提出了考虑基础下土自重的极限承载力公式。50年代G.G.迈耶霍夫提出了适用于深基础的极限承载力公式，他认为土中滑动面可以延伸到基础底面以上的土中，但在求解时还存在着数学上的困难。目前，只能采用简化方法求解。
上述几种极限承载力的计算方法，都假定地基土是不可压缩的刚塑性体，所以只适用于地基是整体剪切破坏情况。若地基比较软弱时，将可能发生局部剪切破坏或冲剪破坏，在这种剪切破坏过程中土体将发生压缩变形，这时若仍用上述方法计算极限承载力将会得到偏大的结果。泰尔扎吉建议对局部剪切破坏情况，可以近似地采用减小土的抗剪强度指标的办法，对原式进行修正。70年代A.S.维西克提出了可以判别地基三种剪切破坏形式的刚度指标，并且还引入了压缩影响系数来考虑局部剪切破坏或冲剪破坏时土的压缩变形影响。因此，维西克所提出的地基极限承载力公式在目前是较为合理的。
上述的各种地基极限承载力Pu的计算方法都可以写成如下形式：
式中第一项表示基础底面下滑动土体重量的影响，它与基础宽度B及基底以下土的容重γ有关；第二项表示基础两侧超载qa2＝γd的影响；第三项表示土的内聚力c的影响。其中 Sγ、Sq、Sc为基础的形状系数；Nγ、Nq、Nc分别为承载力系数，它们是土的内摩擦角嗘的函数,但不同的计算公式具有各自的承载力系数表达式。因此，影响地基极限承载力的因素包括：基础的宽度和埋置深度 (d)、地基土的容重及抗剪强度指标等。
上述公式是根据条形基础的理论建立的。对于条形基础形状系数Sγ、Sq、Sc均为单位值。对于方形、矩形及圆形基础，形状系数应分别采用适当的数值。
在工程实践中应用地基极限承载力的计算公式时，必须综合考虑下述几方面因素：①理论上的严密性及有无实际使用经验;②考虑的因素是否与工程要求相符;③土的均匀性影响及土的抗剪强度指标的选用；④在使用上是否简便。在选用安全系数时，应该考虑到建筑物的类型和重要性、建筑物的容许变形值、建筑地区的地质条件及地基勘探情况、土的抗剪强度试验方法以及不同的计算公式对安全度的要求。
至今确定地基极限承载力的问题尚未得到圆满解决，今后在理论研究方面，特别是对于深基础的极限承载力计算，应考虑到高应力状态下对土的性能的影响，应该采用曲线型的土的抗剪强度破坏包络线和考虑土压缩性的影响。理论研究还要更密切地结合土的实际性能，积累更多的实践观测结果，以提高理论公式的实用性。在现场载荷试验方面，应该考虑荷载板的尺寸效应对试验结果的影响；水下及深层载荷试验的测试技术问题也有待改进。在研究地基极限承载力问题中，理论分析和原位测试应该紧密结合。
参考书目
郑大同编：《地基极限承载力计算》，中国建筑工业出版社，北京，1979。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条