1) natural current-balancing
自均流
1.
In order to investigate the natural current-balancing performances of the three-phase multilevel current source inverter(CSI),taking a simplified topology of the three-phase 5-level CSI as an example,we set up mathematic expressions of average-voltage of the sharing-inductor,and analyzed the natural current-balancing performances of such multilevel CSI.
为研究三相电流型多电平变流器的自均流特性,以一种简化的三相电流型5电平变流器拓扑为例,通过建立分流电感平均电压的数学表达式,详细讨论了该类变流器的自均流特性。
2) naturally sharing current
自然均流
1.
By connecting in parallel two-transistor forward converter modules and power switches in the input-end, and by connecting in series the converter modules in output-end, the proposed converter has many advantages such as naturally sharing current of power switc.
由于采用交错并联(interleaving)控制技术、以及利用功率MOSFET导通电阻的正温度系数特性,组合式变换器除具有双管正激变换器的内部桥臂抗直通能力强的优点外,还具有所有功率开关管自然均流、输入输出电压增益高、输出端二极管电压应力低、以及输入和输出滤波器体积小重量轻等特点。
3) automatic load sharing
自动均流
1.
Study of DC/DC converter with automatic load sharing;
带自动均流的DC/DC变换器并联模块的研究
4) automatic current sharing
自主均流
1.
This paper introduces the principle of automatic current sharing.
介绍了自主均流法的工作原理,分析了其主要组成。
5) current sharing/automatic current sharing
均流/自动均流
6) automatic current-sharing technique
自主均流法
1.
The working principles and performance advantages of automatic current-sharing technique are analysed.
文中分析了自主均流法的工作原理和性能特点,介绍了两种改进式的均流方法,最后指出了自主均流法的不足。
补充资料：非均质流充填材料管道输送
非均质流充填材料管道输送
pipelining of fill with heterogeneous flow
粒径试，或累计重量50%对应的中位粒径成。代替式(4)或(5)中的物料粒径。 中国金川有色金属公司提出的水力坡度计算公式为 {___厂gD(八一1)门‘’2} 尹一‘〕{‘十’。8〔’寺“h[~不又兀万一」{式中yk为固体物料的密度，t/m3;其余符号意义与式(3)同。fe一1日nzhl{Iu eho叩tlon eo一}一00 guondoo shusong非均质流充填材料管道输送(pipelining。ffill with heterogeneo:一5 flow)固体颗粒不均匀地分布于液相载体中的充填材料浆体的管道输送方-法颗粒较大且浓度较低的充填材料浆体多以非均质流输送。非均质流浆体属于牛顿浆体。 非均质流浆体的临界淤积流速随着浆体流动速度的增大，在管道底部滑动的颗粒层刚刚消失时的流速非均质流浆体的摩阻损失与流速间的关系见图。非 {口训 彩}/丫洲/、、，l 彗厂一{ 。。速度。一 非均质流浆体和水的摩阻损失与流速的关系 1桨体的;2水的;二I，临界淤积流速均质浆体的这种关系与水的摩阻损失差别很大。曲线1的d/)段表示，当流速增大到一定程度时，原来淤积在管底的固体颗粒开始运动、其中绝大部分颗粒处于不连续跳跃状态;随着流速的增大，水流本身的摩阻损失增加，消耗于颗粒滑动和悬浮的能量也增大，因此压失损失随流速的增大而增加。曲线1的从段表示随着流速的增大，间歇性悬浮的颗粒越来越多，沿管底滑动的颗粒越来越少，这时水流本身的压头损失虽然随流速的增大而增加，但消耗于滑动的能量却随之减少，结果总压头损失因增加值小于减少值而减少曲线]的、d段表示，在全部颗粒完全悬浮后，随着流速的增大压头损失也逐渐增加。点c所对应的流速就是临界淤积流速对于临界淤积流速:。。，许多学者都提出了不同的计算公式。其中由前苏联学者由约芬(入.11.汁巾，‘，)提出，经科别尔尼克‘c.{’.川卜。附f，，门修正的计算公式为 /一15梅振{会一().4卜m·(1) 劝)一‘5梅梅{会一曰}酬，m/s(2)式中I)为管道直径，m;休为平均粒径的固体颗粒在水中自由沉降末速，m肠;z。为浆体比重;找为水比重;。为均匀系数，。一3比公。。，d〕和碗分别为重量从小粒径向大粒径累计的曲线上1。环和9。%对应的粒径式(l)和式(2)适用于浆体重度小十或等于1.25t/m“式(l)适用于颗粒平均直径为。.环~。.60mm的均匀颗粒尾矿。式(2)适用于颗粒平均直径大于。.15mm的不均匀颗粒尾矿。 非均质流浆体水力坡度的计算预估非均质流浆体的水力坡度只限于在实际工程中常常遇到的紊流情况。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条