1) vertical bearing
竖向承载
1.
Model tests on vertical bearing capacity of super-long pile groups in clay
黏土中超长群桩竖向承载力模型试验研究
2) vertical bearing capacity
竖向承载力
1.
Prediction of vertical bearing capacity of single pile with genetic algorithm and back propagation neural networks;
基于遗传—BP神经网络预测单桩竖向承载力
2.
Study on design formula of vertical bearing capacity of rock-socket pile;
嵌岩桩竖向承载力规范公式的探讨
3.
Method of determination of vertical bearing capacity of rock-socketed pile by the settlement of pile top;
按桩顶沉降控制嵌岩桩竖向承载力的方法
3) vertical carrying capacity
竖向承载力
1.
It is thought that the reaming-angle of reaming bit should be less than 25 degree, the rock compression strength under the pile end should be no more than 6MPa, and lateral frictional force and end resistance of pile should be adjusted when vertical carrying capacity is calculated.
结合钻孔扩底灌注桩在某高层建筑物基础中的成功应用,对钻孔扩底灌注桩的成桩原理进行了有关的阐述,认为扩底钻头的扩张角α≤25°为宜,且扩底高度范围内岩石层的饱和单轴抗压强度标准值一般不大于6MPa;同时在单桩竖向承载力的设计计算时,要求对桩身侧阻力与桩底端阻力进行相应修正。
2.
According to successful application of under-reamed bored pile in Lanxi International,the pile-formation principles,vertical carrying capacity calculation,main construction technology,quality control and economic benefits of under-r.
结合钻孔扩底灌注桩在蓝溪国际基础工程中的成功应用,对钻孔扩底灌注桩成桩原理、竖向承载力计算、主要施工工艺、质量控制、经济效益等方面进行了比较详细的阐述,指出其具有比较好的经济效益和广阔的应用前景。
4) vertical bearing behavior
竖向承载性状
1.
The vertical bearing behaviors of belled pier are analyzed when the variations of the above soil parameters are presented.
为了分析不同土体参数对扩底墩竖向承载性状的影响,利用有限单元法,建立了均匀地基中不同土体模量、内摩擦角、粘聚力的三维有限元模型,模拟分析了土体模量、内摩擦角和粘聚力变化时扩底墩的竖向承载性状。
2.
Based on the load tests of 8 large diameter belled piers and 2 friction piles,the vertical bearing behavior of the belled pier in non-collapsing loess-like soil is studied.
根据同一试验场地厚层非湿陷性黄土状土中8根大直径扩底墩、2根等直径桩的竖向承载力静载试验,对扩底墩的竖向承载性状进行了研究。
3.
The vertical bearing behavior of manually excavated belled long pile penetrating through the upper loess layer and ended in the saturated silty clay layer is studied by means of measuring the settlements on the top and tip of pile in the field static load tests.
对置于黄土层中并支承在粉质黏土层的人工挖孔扩底长桩进行了现场静载试验,量测了每级荷载作用下桩顶沉降s和桩底沉降sb,据此分析了扩底长桩的竖向承载性状。
5) vertical ultimate bearing capacity
竖向极限承载力
1.
Different methods for predicting vertical ultimate bearing capacity of single pile are comprehensively analyzed.
在综合分析了各种单桩竖向极限承载力分析方法的基础上,建立了基于支持向量机(SVM)的单桩竖向极限承载力预测模型。
2.
The artificial neural networks of the vertical ultimate bearing capacity of single pile is established.
提出和建立了单桩竖向极限承载力预测的人工神经网络模型,并结合区域性工程实例进行了模型训练和检验。
3.
Comparing with the regulations of Technical Code for Building Pile Foundation(JGJ94-94),the character of the vertical ultimate bearing capacity of single pile is discusse
通过对西安地区不同场地20 余根旋挖钻孔灌注桩静载试验及桩身应力测试结果的分析,论述了黄土地基中旋挖钻孔灌注桩的荷载传递性状,经过与《建筑桩基技术规范》(JGJ9494) 有关规定的比较,初步探讨了这种桩型单桩竖向极限承载力的特性。
6) vertical bearing capacity of single pile
单桩竖向承载力
1.
As a result,the formulation of the vertical bearing capacity of single pile is deduced,meanwhile,the dividing line between.
针对此问题,拟定了灌注桩受竖向荷载时的荷载与位移的关系曲线,并将其运用于突变理论,导出了单桩竖向承载力的计算公式,给出了延性破坏与脆性破坏的界定标准。
2.
Vertical bearing capacity of single pile relate to the important question whether the design is safe and economical or not in the pile foundation construction.
在桩基工程中,单桩竖向承载力的确定关系到设计是否安全和经济的重要问题。
3.
After treatment,vertical bearing capacity of single pile had greatly improved,and economy was well.
试验结果表明,一般施工的钻孔灌注桩承载力达不到设计要求,必须对桩端桩侧进行后注浆处理,处理后单桩竖向承载力有大幅度提高,且经济性能较好。
补充资料:桩的轴向承载力
单桩在产生一定的桩顶变形条件下所能支承的最大轴向静荷载。在保证桩身结构强度的前提下,桩的轴向承载力主要取决于桩周土的性状。
由土的性状确定的桩的承载力,是通过桩侧土阻力及桩尖地基土承载力的发挥而获得(图1a)。荷载首先通过桩侧阻力向土中传递。桩侧阻力随桩身与土间的相对剪切位移增大而逐渐发挥,其大小与桩侧的有效法向应力有关。充分发挥土的侧摩阻力所需的桩土相对位移量不大,一般为6~10毫米。发挥桩尖地基承载力需要较大的桩尖位移,此种位移与持力层性质、桩尖标高处的覆盖压力、桩的设置方法及桩径有关,灌注桩中可高达桩径的30%,打入桩约为桩径的10%。
工程设计中常按承载力的组成性质,将桩划分为以侧摩阻力为主的摩擦桩及以端承力为主的端承桩(图1a、b)。
目前确定单桩轴向承载力的方法,有静荷载试验、理论计算、经验公式和动力公式等方法。
静荷载试验法 工程中直接评价单桩轴向承载力的方法。试验时在桩顶分级加载,同时测定桩顶位移。每级荷载维持到满足规定的相对稳定标准。然后加次级荷载,如此重复直到破坏或达到规定的桩顶总位移量为止,接着分级卸载并以同样方法观测桩顶回弹量。
桩顶荷载р与实测相对稳定位移S关系曲线常用来评定单桩承载特性。р-S曲线随地层变化而有不同形状。常见的р-S曲线有两种情况:第一种情况是曲线上出现明显的陡降段,即荷载不再增加而沉降不断增加(图2)曲线1;出现此现象的对应荷载可作为破坏荷载。第二种情况是曲线上无明显的陡降段(图2)曲线,这时只能用经验方法确定极限承载力,如按给定的桩顶下沉量或卸载后的桩顶残留下沉量Sr确定破坏荷载。工程设计中常取破坏荷载的前一级荷载作为桩的极限承载力。极限承载力除以适当的安全系数 K即为工程中在该土层条件下采用的单桩容许承载力[рa]。单桩的静荷载试验应采用和工程桩相同尺寸、材料、土层条件以及设置方法的桩,在不做破坏性试验时可利用工程桩进行。试验应在设桩过程对土的扰动影响基本消除后开始。
试验加载相对于构筑物荷载而言是短期的,且无群桩中邻桩荷载的影响,不能直接得出桩基将会出现的下沉量概念,试桩下沉量只是衡量桩周土承载力发挥程度以及积累工程经验的工具。因此,近年有采用等速率贯入法等快速方法进行试桩的趋向。
理论计算法 静荷载试验常受具体条件限制而无法进行,可按土的特性指标按(1)式估算桩的轴向承载力。
рj=рs+рb
(1)
式中рj为桩的极限承载力;рs为桩侧阻力;рb为桩底承载力。
一般情况下
рs=ULk勎vtgδ′
(2)
在饱和粘性土中
рs=ULαCu
(3)
式中U、L为桩周长及在土层中的长度;勎v为有效覆盖压力;k为侧压力系数;α 为粘着系数,随土质及荷载性质而定;Cu为土的无排水抗剪强度;δ′为土的有效强度参数。
桩尖下地基土受载后形成一个高密度的锥形土楔,将土推向四周并在近旁土体内形成塑性区。桩尖下地基土的极限承载力可由塑性理论或非线性弹塑性理论估算:
рb=(KcCNc+Kq勎LNq)Ab
(4)
式中Kc、Kq为桩底截面的形状系数;Ab为桩尖处截面积;勎L为桩尖标高处的竖向有效应力;Nc和Nq为承载力系数,按不同假定计算所得桩尖地的Nc、Nq值有显著的差别。
70年代提出的计算粘土中打入桩轴向承载力的有效应力理论,全面地考虑了从桩的打入、桩周土的重新固结直到桩支承荷载整个过程的应力变化。但是,打入桩的排土及重塑作用,上层土随桩身带入的影响,打桩振动、射水沉桩以及钻孔桩对桩周土的扰动等因素难以准确测定,所以在工程中应用理论公式时,尚需凭经验予以修正。
经验公式法 将实测或经验划分的桩侧阻力与桩底承载力,分别按土类及其他因素进行统计可得单位面积上桩侧的极限摩擦力 fu及桩尖极限承载力 Ru值的范围,故单桩的容许承载力рj为
(5)
式中Li为桩身在i层土中的长度;mi为不同施工方法对i层土的承载力的影响系数;fui为i层土的极限摩擦力;Ab为桩尖处截面积;U为桩周长。
式(5)中的fu及Ru值还可通过静力触探试验的探头侧壁阻力与探头端阻力(或比贯入阻力)求得;也可与动力触探或标准贯入试验击数联系起来。触探资料是在土层内连续测定的,对土性有较准确的反应,在适当考虑桩及探头间的尺寸效应后预测桩的承载力,一般能符合工程要求。困难是现有触探设备能量常不足以达到长桩所要求的深度。
动力公式法 在理想的弹性体碰撞理论基础上,以一次锤击提供的能量与在桩身打入的距离(称为贯入度)上克服桩周土阻力所作的功相等为条件,求得桩的极限承载力。它粗略假定桩周土阻力是在撞击瞬时全部同时出现的,但忽略了打桩动阻力与静载下桩的承载力间的差别。常用的美国《工程新闻》公式是1888年提出的这类早期公式之一,后经不断修改,迄今公式已有数百个。动力公式法的特点是测定方法简单,可在每根打入桩上应用,以砂土中较为适用,尤其在贯入度与承载力的关系为已知时(如通过试桩的静荷载试验确定),仍不失为现场控制打桩的有效手段。
单桩轴向承载力取决于许多因素,一般包括:容许沉降值、荷载类型、土质条件、设置方法、桩材等。结合现场地质条件和设桩能力,正确选定桩尖持力层及进入深度是提高轴向承载力的关键。也有在桩尖或桩身局部用扩大断面的办法来提高桩的承载力。
参考书目
华南工学院等编:《地基及基础》,中国建筑工业出版社,北京,1981。
由土的性状确定的桩的承载力,是通过桩侧土阻力及桩尖地基土承载力的发挥而获得(图1a)。荷载首先通过桩侧阻力向土中传递。桩侧阻力随桩身与土间的相对剪切位移增大而逐渐发挥,其大小与桩侧的有效法向应力有关。充分发挥土的侧摩阻力所需的桩土相对位移量不大,一般为6~10毫米。发挥桩尖地基承载力需要较大的桩尖位移,此种位移与持力层性质、桩尖标高处的覆盖压力、桩的设置方法及桩径有关,灌注桩中可高达桩径的30%,打入桩约为桩径的10%。
工程设计中常按承载力的组成性质,将桩划分为以侧摩阻力为主的摩擦桩及以端承力为主的端承桩(图1a、b)。
目前确定单桩轴向承载力的方法,有静荷载试验、理论计算、经验公式和动力公式等方法。
静荷载试验法 工程中直接评价单桩轴向承载力的方法。试验时在桩顶分级加载,同时测定桩顶位移。每级荷载维持到满足规定的相对稳定标准。然后加次级荷载,如此重复直到破坏或达到规定的桩顶总位移量为止,接着分级卸载并以同样方法观测桩顶回弹量。
桩顶荷载р与实测相对稳定位移S关系曲线常用来评定单桩承载特性。р-S曲线随地层变化而有不同形状。常见的р-S曲线有两种情况:第一种情况是曲线上出现明显的陡降段,即荷载不再增加而沉降不断增加(图2)曲线1;出现此现象的对应荷载可作为破坏荷载。第二种情况是曲线上无明显的陡降段(图2)曲线,这时只能用经验方法确定极限承载力,如按给定的桩顶下沉量或卸载后的桩顶残留下沉量Sr确定破坏荷载。工程设计中常取破坏荷载的前一级荷载作为桩的极限承载力。极限承载力除以适当的安全系数 K即为工程中在该土层条件下采用的单桩容许承载力[рa]。单桩的静荷载试验应采用和工程桩相同尺寸、材料、土层条件以及设置方法的桩,在不做破坏性试验时可利用工程桩进行。试验应在设桩过程对土的扰动影响基本消除后开始。
试验加载相对于构筑物荷载而言是短期的,且无群桩中邻桩荷载的影响,不能直接得出桩基将会出现的下沉量概念,试桩下沉量只是衡量桩周土承载力发挥程度以及积累工程经验的工具。因此,近年有采用等速率贯入法等快速方法进行试桩的趋向。
理论计算法 静荷载试验常受具体条件限制而无法进行,可按土的特性指标按(1)式估算桩的轴向承载力。
рj=рs+рb
(1)
式中рj为桩的极限承载力;рs为桩侧阻力;рb为桩底承载力。
一般情况下
рs=ULk勎vtgδ′
(2)
在饱和粘性土中
рs=ULαCu
(3)
式中U、L为桩周长及在土层中的长度;勎v为有效覆盖压力;k为侧压力系数;α 为粘着系数,随土质及荷载性质而定;Cu为土的无排水抗剪强度;δ′为土的有效强度参数。
桩尖下地基土受载后形成一个高密度的锥形土楔,将土推向四周并在近旁土体内形成塑性区。桩尖下地基土的极限承载力可由塑性理论或非线性弹塑性理论估算:
рb=(KcCNc+Kq勎LNq)Ab
(4)
式中Kc、Kq为桩底截面的形状系数;Ab为桩尖处截面积;勎L为桩尖标高处的竖向有效应力;Nc和Nq为承载力系数,按不同假定计算所得桩尖地的Nc、Nq值有显著的差别。
70年代提出的计算粘土中打入桩轴向承载力的有效应力理论,全面地考虑了从桩的打入、桩周土的重新固结直到桩支承荷载整个过程的应力变化。但是,打入桩的排土及重塑作用,上层土随桩身带入的影响,打桩振动、射水沉桩以及钻孔桩对桩周土的扰动等因素难以准确测定,所以在工程中应用理论公式时,尚需凭经验予以修正。
经验公式法 将实测或经验划分的桩侧阻力与桩底承载力,分别按土类及其他因素进行统计可得单位面积上桩侧的极限摩擦力 fu及桩尖极限承载力 Ru值的范围,故单桩的容许承载力рj为
(5)
式中Li为桩身在i层土中的长度;mi为不同施工方法对i层土的承载力的影响系数;fui为i层土的极限摩擦力;Ab为桩尖处截面积;U为桩周长。
式(5)中的fu及Ru值还可通过静力触探试验的探头侧壁阻力与探头端阻力(或比贯入阻力)求得;也可与动力触探或标准贯入试验击数联系起来。触探资料是在土层内连续测定的,对土性有较准确的反应,在适当考虑桩及探头间的尺寸效应后预测桩的承载力,一般能符合工程要求。困难是现有触探设备能量常不足以达到长桩所要求的深度。
动力公式法 在理想的弹性体碰撞理论基础上,以一次锤击提供的能量与在桩身打入的距离(称为贯入度)上克服桩周土阻力所作的功相等为条件,求得桩的极限承载力。它粗略假定桩周土阻力是在撞击瞬时全部同时出现的,但忽略了打桩动阻力与静载下桩的承载力间的差别。常用的美国《工程新闻》公式是1888年提出的这类早期公式之一,后经不断修改,迄今公式已有数百个。动力公式法的特点是测定方法简单,可在每根打入桩上应用,以砂土中较为适用,尤其在贯入度与承载力的关系为已知时(如通过试桩的静荷载试验确定),仍不失为现场控制打桩的有效手段。
单桩轴向承载力取决于许多因素,一般包括:容许沉降值、荷载类型、土质条件、设置方法、桩材等。结合现场地质条件和设桩能力,正确选定桩尖持力层及进入深度是提高轴向承载力的关键。也有在桩尖或桩身局部用扩大断面的办法来提高桩的承载力。
参考书目
华南工学院等编:《地基及基础》,中国建筑工业出版社,北京,1981。
说明:补充资料仅用于学习参考,请勿用于其它任何用途。
参考词条