1) conductor overheating
导体过热
2) heat conduction process
导热过程
1.
One dimensional regularity and calculation of exergy transfer in the unsteady heat conduction process;
一维非稳态导热过程传递的规律及计算
3) melt superheating
熔体过热
1.
Effect of melt superheating on solidified structure of a Sb-Bi alloy;
熔体过热对Sb-Bi合金凝固组织的影响
2.
The effect of melt superheating treatment on the microstructure and stress rupture properties of M963 superalloy under the condition of 1248 K/225 MPa has been investigated.
结果表明:随熔体过热温度的升高,铸态组织中的初生MC碳化物不断细化和均匀分布,合金的持久断裂寿命和塑性明显提高;但温度高达2023 K的熔体过热处理,使合金中的气体含量升高,导致显微疏松增加,持久性能降低。
3.
Effect of melt superheating on the microstructure and the mechanical properties of Al 7Si 0 50Mg alloy was experimentally studied in this paper.
通过对Al 7%Si 0 5 0 %Mg合金进行不同温度的过热处理试验 ,研究了熔体过热对其显微组织和力学性能的影响。
4) melt superheat
熔体过热
1.
The non reversibility structure change of melt superheat causes the hysteresis effect on physical properties of melt superheat.
这种不可逆变化与合金熔体中结构不均匀性有关 ,即熔体过热处理引起非均匀形核中心数量的不可逆变化 ,导致熔体粘滞性 η和溶质扩散系数DL 出现滞后效
2.
The influences of hysteresis and relaxation of melt superheat on the morphological stability of interface in directional solidification were described.
熔体过热处理的弛豫过程和引起的不可逆过程使熔体状态变化出现滞后效应,从而影响定向凝固界面形态稳定性。
5) melt overheating
熔体过热
1.
The effect of melt overheating on the morphology of Al 9FeNi phase in 2618 aluminum alloy with high contents of Fe and Ni and the mechanical properties of 2618 alloy after hot extrusion and quenching followed aging have been tested and investigated.
采用光学显微镜 ,扫描电镜研究了熔体过热对高铁、镍含量的 2 6 18合金组织中Al9FeNi相形态的影响 ,并测试了 2 6 18合金经热挤压和淬火时效 (T6态 )后的力学性能。
6) superheated liquid
过热液体
1.
The use of composite superheated liquid in place of original single compound one,to make the bubbles more spherical;2.
将单一过热液体更换为复合过热液体,使照射后产生圆泡,不会出现雪花片状;2。
补充资料：正规过程和倒逆过程
讨论完整晶体中声子-声子散射问题时,由于要求声子波矢为简约波矢（见布里渊区），所得到的总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量G)。例如对于三声子过程有下列条件
， (1)
式中q1和q2是散射前的声子简约波矢, q3为散射后声子波矢，式(1)中G)的取值应保证q3也是简约波矢。这时会出现两种过程,其一是当q1+q2在简约区内时,可以取倒易点阵矢量G)＝0,式(1)则简化为总波矢守恒条件,称为正规过程或N过程。其二是当q1+q2超出简约区时,所取G)应保证q3仍落于简约区内,由于q3与q1+q2相差G),显然q3位于q1+q2的相反一侧，这时散射使声子传播方向发生了倒转，故称为倒逆过程或U过程。U过程总波矢不守恒,但总能量守恒,因为声子频率是倒易点阵的周期函数，而q3与q1+q2只相差一个倒易点阵矢量。N过程在低温长波声子的散射问题中起主要作用。当温度升高，简约区边界附近的声子有较多激发时，U过程变得十分显著,它对点阵热导有重要贡献。
在能带电子与声子散射问题中存在着与式 (1)相仿的总波矢条件
k+G＝k┡±q，
(2)
式中k与k┡分别为散射前后电子的简约波矢,±号分别对应于吸收或发射q声子。类似的在热中子-声子散射以及晶体中一切波的相互作用过程中，总波矢变化都相差一个倒易点阵矢量G),因此也都有N与U过程之分。这是晶体和连续媒质不同之处，连续媒质对无穷小平移具有不变性，才能求得总波矢守恒，而晶体只具有对布喇菲点阵的平移不变性，因此总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量。
， (1)
式中q1和q2是散射前的声子简约波矢, q3为散射后声子波矢，式(1)中G)的取值应保证q3也是简约波矢。这时会出现两种过程,其一是当q1+q2在简约区内时,可以取倒易点阵矢量G)＝0,式(1)则简化为总波矢守恒条件,称为正规过程或N过程。其二是当q1+q2超出简约区时,所取G)应保证q3仍落于简约区内,由于q3与q1+q2相差G),显然q3位于q1+q2的相反一侧，这时散射使声子传播方向发生了倒转，故称为倒逆过程或U过程。U过程总波矢不守恒,但总能量守恒,因为声子频率是倒易点阵的周期函数，而q3与q1+q2只相差一个倒易点阵矢量。N过程在低温长波声子的散射问题中起主要作用。当温度升高，简约区边界附近的声子有较多激发时，U过程变得十分显著,它对点阵热导有重要贡献。
在能带电子与声子散射问题中存在着与式 (1)相仿的总波矢条件
k+G＝k┡±q，
(2)
式中k与k┡分别为散射前后电子的简约波矢,±号分别对应于吸收或发射q声子。类似的在热中子-声子散射以及晶体中一切波的相互作用过程中，总波矢变化都相差一个倒易点阵矢量G),因此也都有N与U过程之分。这是晶体和连续媒质不同之处，连续媒质对无穷小平移具有不变性，才能求得总波矢守恒，而晶体只具有对布喇菲点阵的平移不变性，因此总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条