2) pile-soil-pile effect
桩–土–桩效应
3) effect of pile-end soils
桩端土效应
4) response of earth squeezing from group pile
群桩挤土效应
1.
Research purposes: It was necessary to consider the dual influences on supplementary pile s bearing capacity by the response of earth squeezing from group pile in place and supplementary pile in order to meet the needs of designing supplementary pile in actual construction.
研究方法和结果:先考虑群桩挤土效应,在引入“桩土面积比”这一概念的前提下,采用等效圆截面单桩模拟群桩,基于孔隙比协调的原则,运用圆柱形孔扩张理论、弹性理论、比奥固结理论,求出等效半径,进而得出等效半径处土体变化后的应力场和强度指标;并以这一应力场和强度指标作为补桩施工时土体的初始值,考虑补桩自身挤土效应,运用圆柱形孔扩张理论、弹性理论,以土力学原理为基础,推导出饱和砂土中考虑双重挤土效应的补桩承载力计算公式;本文同时推导出了群桩挤土效应对补桩承载力的影响是否明显的临界状态。
5) response of earth squeezing from supplementary pile
补桩挤土效应
6) effect of driving pile
沉桩挤土效应
1.
The existing achievements of theoretical and experimental research on the effect of driving pile are summarized.
从理论及试验研究两方面对前人在沉桩挤土效应方面的研究成果进行综述 ,建立了沉桩挤土效应研究的系统构架 ,对该课题在今后的研究内容、发展方向等方面给出了建
补充资料：土桩挤密法
按预定平面位置，采用沉管、冲击或爆破等方法成孔，然后在孔中填以素土（粘性土）或灰土，分层捣实，形成土桩。土桩与挤密后的桩间土组成复合地基，共同承受基础所传递的荷载。此法常用于处理湿陷性黄土地基、 杂填土地基和填土地基，处理深度一般为5～10米，最大处理深度可达15米以上。处理后的地基承载力一般提高50～100％。
土桩（包括灰土桩）挤密地基的桩径、桩距和孔深通过试验求得。桩孔直径一般为30～50厘米，桩距（桩孔的中心距离S）约为桩孔直径的2～3倍,可按下式确定：
式中d为土桩的设计直径;γd为地基挤密前，土的平均干容重；γ媁为地基挤密后，桩间土的平均干空重。
桩孔宜按等边三角形的顶点布置。桩孔深度，可根据土中应力分布及下式确定：
Pz＋Pcz≤Ps式中Pz为土桩底标高处的附加压力；Pcz为土桩底标高处的土自重压力；Ps为土桩持力层土的湿陷起始压力或容许承载力。
自50年代开始，中国应用土桩挤密法对西北地区某些建筑物的湿陷性黄土地基进行处理，获得了良好的技术经济效果。自70年代起，这种方法已用于民用建筑物的地基处理。用灰土桩挤密地基是60年代在土桩挤密法的基础上发展起来的，两者的作用和工艺、设备基本上相同。
土桩（包括灰土桩）挤密地基的桩径、桩距和孔深通过试验求得。桩孔直径一般为30～50厘米，桩距（桩孔的中心距离S）约为桩孔直径的2～3倍,可按下式确定：
式中d为土桩的设计直径;γd为地基挤密前，土的平均干容重；γ媁为地基挤密后，桩间土的平均干空重。
桩孔宜按等边三角形的顶点布置。桩孔深度，可根据土中应力分布及下式确定：
Pz＋Pcz≤Ps式中Pz为土桩底标高处的附加压力；Pcz为土桩底标高处的土自重压力；Ps为土桩持力层土的湿陷起始压力或容许承载力。
自50年代开始，中国应用土桩挤密法对西北地区某些建筑物的湿陷性黄土地基进行处理，获得了良好的技术经济效果。自70年代起，这种方法已用于民用建筑物的地基处理。用灰土桩挤密地基是60年代在土桩挤密法的基础上发展起来的，两者的作用和工艺、设备基本上相同。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条