1) grouser effect
齿片效应
2) slot effect
齿槽效应
1.
Analysis of the slot effect of high speed brushless PM motors based on numerical conformal transformation;
基于数值保角变换的高速永磁无刷电机齿槽效应的分析
2.
For reducing detent force of permanent magnet linear synchronous motors(PMLSM) resulting from slot effect and end effect.
为了最小化由边端效应与齿槽效应引起的永磁直线同步电机(PMLSM)的推力波动,提出了一种数理分析相结合的优化设计方法。
3.
The mathematical model of slot effect is built based on experimental data.
齿槽效应是高速磁浮列车悬浮控制系统悬浮间隙检测面临的一个特殊的问题,它直接影响悬浮控制系统的性能。
3) hobbers
齿端效应
4) grooved effect
齿槽效应
1.
Then the relationship between detecting coil of the sensor and the grooved effect was analyzed.
以分子电流学说为基础,提出了一种电感式传感器的等效检测模型,并据此分析了高速磁浮列车间隙检测传感器检测线圈的结构形状与齿槽效应之间的关系,提出了一种能够减弱齿槽效应的线圈结构,并通过实验验证了其有效性。
5) groove effect
齿槽效应
1.
This paper analyzes the reasons and effects of the groove effect for the inductance sensor which uses in high speed maglev train,and designs a new test coils that is composed of two series coils, and proves that this new structure’s test coils can reduce the groove effect by experiments.
分析了高速磁浮车悬浮间隙传感器齿槽效应的产生、影响,提出并设计了由两个串联线圈组成的新型检测线圈,并通过实验验证了新型线圈能够有效的降低齿槽效应。
6) cogging effect
齿槽效应
1.
In this paper,the main factor—cogging effect that cause torque ripple is simulated and analyzed.
对引起转矩脉动的主要因素——齿槽效应,进行了仿真分析。
2.
Thrust ripple, the cogging effect and the edge effect are the main reasons of thrust fluctuation.
分析了永磁同步直线电机推力波动的机理 ,指出推力纹波、齿槽效应和端部效应是引起永磁同步直线电机推力波动的最主要原因 ,探讨了减小永磁同步直线电机推力波动的技术措施 ,指出在次级磁路确定之后 ,选择适当的初级电流控制策略可以减小永磁同步直线电机的推力纹波 ;在初级结构和电流控制策略确定之后 ,选择合适的次级磁铁充磁方式、磁铁形状及排列方式 ,也可有效地削弱推力波动 ;齿槽效应和端部效应是产生推力波动的重要原因 ,通过适当的初、次级磁路设计方案可予以削
补充资料：槽面—多齿极对的磁场特性
槽面—多齿极对的磁场特性
magnetic field characteristics of pole pair to grooved planepole teeth
eaomian一duoehijidui de ciChang tex，ng槽面一多齿极对的磁场特性(magnetic fieldeharaeteristies of pole pair to grooved plane-poly teeth)槽面极与多个尖齿极或矩齿极组成磁极对的磁场分布规律。此种磁极对的特点是两极间整个空间磁场的不均匀性较大，因而可以提高分选效率。它们多用于辊式强磁场磁选机。槽面一多齿极对的结构参数主要是齿极形状、槽面极的曲率半径、极距、齿距和槽距等。槽面极适宜的曲率半径;、0.5，。槽面一多尖齿极对如图1所示。它类似多个双曲线形极(图2)组成的磁极对。此种磁极对沿齿极对称面上的磁感应强度可用双曲线形极对的公式近似计算。由于槽面一多齿极对的磁感应强度比单齿的双曲线形极对低，故在计算磁场力时应引入。.7一。.8的修正系数，双曲线形极对的磁感应强度为 卜州_ 丁一-一l 1~吮~一 图1槽面一多尖齿极对 牛 图2双曲线形极对。，一(。·7一。·8)。。，·in鲁〔，2一(，。。·鲁一。)2〕一式中K一鲁一鲁，，:和风为两个双曲线形极的渐近线之间的夹角，度。磁场梯度(grad召，)为赞一、。。，(，一鲁一、)〔，2一(，一鲁一、)2〕一’·5 夕2 s，n万磁场力为(。grad。)，一(。.:一0.8)、。:，ZsinZ鲁(，c。，鲁一殉)、一。-一一一y、一’--一--一.--一2一-一2一丫 几~、?，一2[12一(zeos导一犬乡)“〕一2‘一、--一2一，习 槽面一多矩齿极对如图3所示。其沿齿极对称面上的磁感应强度可用经验公式计算: 下芬协扎 土~弩~ 图3槽面一多矩齿极对 召，、召。(z一下件万y) 一少一”、一1+ml挤 B。一B盯radB IBJB- Bn B!一二‘升气 一’1+ml式中B。为齿极端处(y一0)的磁感应强度，T;l为极距，cm;B，为槽面极凹底处(y一l)的磁感应强度，T;m为系数;当极距l为0.5，、0.75、和1.0，时，m分别为1.09、0.74和0.45，齿距:=sem。其磁场梯度gradB，为 擎一拼卫一Bn d少1+ml~U磁场力为 (BgradB，，一B若气带瑞)(‘一湍，， (孙仲元)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条