2) elastic reactance
弹性抗;弹性阻抗
3) ballistic performance
抗弹性能
1.
Research on ballistic performance mathematic model of armour steel;
装甲钢抗弹性能数学模型研究
2.
Influence of ceramic confined effect on ballistic performance of composite armor;
陶瓷约束效应对复合装甲抗弹性能的影响
3.
By analyzing the relationship between the ballistic performances and composite structural design factors, some key structural parameters such as fibric form, fabric area density, fiber diameter and fiber content were determined and the ballistic mechanism was analyzed.
通过分析该复合材料的抗弹性能与其结构设计因素的关系,确定了该复合材料中的纤维织物形式、织物面密度、纤维直径和纤维含量等结构参数;并对该复合材料的抗弹机理进行了初步的分析讨论。
4) elastic impedance
弹性阻抗
1.
The application of elastic impedance inversion in reservoir prediction at the Jinan area of Tarim Oilfield;
弹性阻抗反演在塔里木油田吉南地区储层预测中的应用(英文)
2.
New approximation formula for calculation of elastic impedance in anisotropic media.;
一种新的各向异性弹性阻抗近似公式
3.
The potential analysis of elastic impedance in the lithology and fluid prediction.;
弹性阻抗在岩性与流体预测中的潜力分析
5) Elasticity Attenuation Resistance
抗弹减性
1.
Elasticity Attenuation Resistance of Spring Steel for Automobile Suspension System;
叙述了弹簧的弹性减退机理及化学成分、热处理、气体夹杂对弹簧钢抗弹减性的影响、介绍了弹簧及弹簧钢抗弹减性能的静动态松驰试验,螺旋弹簧残余剪应变和拉伸松驰试验,鲍辛格扭转试验等评价方法。
6) defensible performance
抗弹性
1.
Based on the failed laws and dynamic state constitutive relations of fiber composite damaged,the engineer analytical model of defensible performance of fiber composite material is founded,then defensible performance of such material is discussed,and the effect of damage to defensible performance is analyzed.
基于含损伤纤维复合材料的动态本构关系和失效准则 ,建立了纤维复合材料抗弹性工程分析模型 ,讨论了纤维类复合材料的抗弹性问题 ,分析了损伤对材料抗弹性的影
2.
Using the dynamic response model of thin plate,the defensible performance of the amour is theoretically analyzed and tested.
该文基于应力波在分界面的反射和透射理论 ,综合考虑靶板的整体变形 ,提出了一种多层陶瓷复合轻装甲结构方案 ;利用薄板的冲击动力响应模型 ,对该类靶板的抗弹性进行了理论分析 ,其结果和试验结果具有较好的一致
补充资料：弹性抗力
弹性抗力
elastic resistance
tanxing kangli弹性抗力(elastie resistanee)地下建筑物四周的围岩因抵抗衬砌向外变形而产生的作用于衬彻外壁的力。弹性抗力能帮助衬砌分担部分荷载，对衬砌是有利的。弹性抗力只有在岩石比较坚硬，衬砌与岩石结合得相当紧密时才能考虑它的作用。此外，围岩还应有一定厚度，能承受所分担的荷载(有压隧洞的埋深小于三倍开挖洞径时，不宜考虑弹性抗力)。弹性抗力的大小及分布与围岩的性质和构造、神沏的施工工艺与方法、岩体应力的大小及方向、衬砌的材料及断面刚度等有关。确切地计算弹性抗力的大小是比较困难的。工程界仍沿用1867年文克尔(E.Winkler)提出的假定基本形式，即 P一k·少式中P为衬砌所受的弹性抗力(公斤/厘米2);k为月岩的弹性抗力系数(公斤/厘米“);y为衬砌外壁向外的法向变位(厘米)。 由于衬砌变形及所受的抗力与开挖的洞径有关，一般常用单位抗力系数k。来表示围岩的抗力特性。k0表示开挖半径为1米时的弹性抗力系数，它与实际断面的抗力系数有下列关系:k一~l丝乡 R式中R为实际断面的开挖半径(厘米)。该计算方法仅适用于各向同性、无限连续介质中承受均匀内水压力的圆形隧洞，否则k值将不再是常量。由于弹性抗力的大小及分布与衬砌的位移直接有关，计算繁复，易发生差误。作为边值问题采用数值解法进行衬砌计算，可不必事先假定弹性抗力的分布，但仍要确定k值。随着有限单元法及电子计算机的发展与应用、提供了不再用k值计算弹性抗力的技术条件。 (杨文祥)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条