1) ultimate tensile strength
极限抗拉强度，抗拉强度极限
2) ultimate tensile strength
极限抗拉强度
1.
The relationships of solidification time ( τ ), temperature gradient ( G ), freezing index (f i ),temperature gradient acceleration ( a GAP ) , dendrite arm space ( λ DAS ), hole ratio ( P ) and ultimate tensile strength ( σ b) of the cylindrical ZL105, ZL101, ZL109 Al Si alloy castings have been studied under the condition of the sand mold casting .
针对ＺＬ１０５，ＺＬ１０１，ＺＬ１０９铝硅合金圆柱体铸件，在砂型铸造条件下，研究了凝固时间τ，温度梯度Ｇ，凝固指数ｆｉ，温度梯度加速度ａＧＡＰ与铸件二次枝晶间距λＤＡＳ，孔洞率Ｐ和极限抗拉强度σｂ之间的关系。
2.
Through experiments study,the effects of local bending to ultimate tensile strength,loading velocity rate and process to elastic modulus of FiBRA style AFRP tendons were analyzed,and stress levels to relaxation of FiBRA style FRP tendons were researched,and the.
通过试验研究,分析了局部弯折对芳纶纤维增强塑料(AFRP)筋极限抗拉强度、加载速率和加载历史对编织型芳纶纤维筋(FiBRA)型AFRP筋弹性模量,以及应力水平对FiBRA型AFRP筋松弛率的影响,建立了规格为FA11的FiBRA型AFRP筋的松弛率计算公式。
4) endurance ratio
疲劳强度极限与抗拉强度极限比
5) tensile(ultimate) strength of steel
钢材(钢筋)抗拉(极限)强度
6) ultimate tensile strength
极限拉伸强度
1.
For aging at temperatures below 300 ℃, the alloys present a continuous precipitation process, which make the ultimate tensile strength increased.
在真应变η=6时效,合金具有高的时效强化效应,其极限拉伸强度增幅可达约12%;而在真应变η=9。
2.
Up to now there still exist many problems in the ultimate tensile strength analysis of rectangular plates with cracks.
本文利用弹塑性有限元分析结果对现有的裂纹板的拉伸极限强度简化公式进行了修正,得到了与实验结果比较吻合的修正公式,并且以受单向拉伸、具有中心穿透裂纹的正方形板为例,借助弹塑性断裂力学的理论推导了断裂控制基础上该材料的极限拉伸强度计算公式,从而从理论上解释了修正公式的合理性。
3.
The effect of the crack eccentricity ratio on the stress intensity fact or and the ultimate tensile strength for cracked ductile plates was investigated in this paper.
本文在有限元计算的基础上对具有偏心裂纹缺陷的矩形板的应力强度因子和极限拉伸强度进行了分析。
补充资料：焦炭抗拉强度
焦炭抗拉强度
tensile strength of coke
、…万一万 别梦二全一幸一二一幸一一幸一; 口，MPa 图3焦炭的M20一a曲线(示例)得的200kg试验焦炉焦炭和工业焦炭的M，一。关系曲线。利用所得到的回归方程，就可能通过测得的焦炭的气孔率、视密度和显微强度预测焦炭的抗拉强度，并通过抗拉强度估计焦炭的转鼓强度。 (江中抵)蒸翼 工业焦炭实验室焦炭 然 典型弹塑性体 图2光弹性测量得到的径向压缩时试样应力分布图试样断裂，断裂时所加的力由仪器记录。有的采用恒定加载速度进行试验，一般以0.05一0.巧MN/min的加载力递增，直至试样断裂。测量也可在高温下进行，测得热态抗拉强度。试样的制作是决定抗拉强度测量准确性的最重要环节。英国规定每种焦炭取25kg。在每块完整焦炭的不同部位上，用空心钻钻取5根圆柱形焦芯，再将每根焦芯切成几根直径10一20~、长8一11mm的焦样，总共要制取50一100个焦样供试验。焦样的两个端面要相互平行并与轴向垂直，因此焦样往往需要用人工研磨。采用特制的切片机修整焦芯，不经人工研磨便可制取合格焦样。 影响因素对焦炭的抗拉强度与其他强度和微观结构参数间的关系所进行的广泛研究表明，抗拉强度与焦炭气孔率p、焦炭视密度d和焦炭显微强度限么，之间的关系符合如下回归方程: a一(A+召几州)exP(一CP)，MPa或。一(A+BM占)exp(一Cd一’)，Mpa式中A、B、c为回归常数;焦炭显微强度JUS可以用大于0.Zm。粒级的百分率」‘夕。2，也可用大于0.3mm粒级的百分率M砂“。在焦炭的抗拉强度与焦炭转鼓强度指标之间也建立了回归方程; Dz}g=100 exp(一八‘二一”)，% M:。或M:5一1 00exp(一月“，一“)，%如日本曾以220个试样得到。一0.1(11 .4J住‘，侧一114)exp(一4.2尸)，Mpa，相关系数~0.72;胡矛l一100exp(一0.81。一。G。)，%，相关系数一0.80。图3是中国测jiaotan kang】aq达ngdu焦炭抗拉强度(tensile streng小of coke)焦炭在拉力作用下断裂时，其单位面积上承受的力，即焦炭断裂时所能承受的最大拉应力，是燕炭力学性质的指标之一。焦炭属脆性材料，其断裂主要取决于拉应力。直接测定焦炭的扰拉强度十分困难，一般用径向压缩试验间接测定，所测得的值称为焦炭间接抗拉强度。1972年，英国的帕特里克(J .w.Patrick)首先测定了焦炭的间接抗拉强度(以下简称抗拉强度)。1975年，日本的宫川亚夫和藤山一郎经过进一步研究，建立了初步理论和试验方法。
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参考词条