1) two-phase section
两相段，两相区
2) mushy zone
两相区
1.
On the basis of the microstructure of mushy zone, a constitutive equation was established.
根据液固两相区的微观结构推导了适于分析两相区变形的本构方程。
2.
Based on the microstructure and the mechanical behavior of the mushy zone, the factors which affect the mechanical behavior of mushy zones were studied.
基于两相区微观组织的结构及其力学行为的基础上 ,研究了影响两相区变形行为的主要因素·首次将固相率的影响加入到本构方程中 ,并将塑性应变与蠕变应变统一考虑 ,建立了适合于两相区变形的本构方程·同时包括了凝固过程中相变的影响项 ,此本构方程为以后模拟两相区的变形打下了基
3.
The rheological behavior of continuously casting carbon steel in the mushy zone has been investigated with the rheometer especially designed by authors.
利用自制的钢流变力学测定装置，首次对碳钢铸坯凝固两相区的流变特性进行了实验研究，获得了其在不同载荷下的蠕变／反蠕变曲线，并由此确立了该合金的流变模型。
3) two phase region
两相区域
4) Intercritical Annealing
两相区退火
1.
This paper studies the effects of silicon content and intercritical annealing conditions on retained austenite and mechanical properties of the two low-carbon cold-rolled TRIP steels,which containing silicon content 1.
研究了硅含量分别为 1 5wt%和 1 0wt %的冷轧低碳硅锰TRIP钢两相区退火温度对残留奥氏体量和力学性能的影响。
5) two-phase region of liquid and solid
液固两相区
1.
At two-phase region of liquid and solid,impacts of vis- coelasticity,viscoplastieity,temperature,phase transition are considered.
为研究金属在铸轧液固两相区的各种行为,根据变形基本理论,在液固两相区考虑粘弹性、粘塑性、温度、相变的影响,建立了包括粘弹性应变、粘塑性应变、固相率以及温度等影响因素的粘弹塑性本构方程。
6) two-phase-region casting
两相区铸造
1.
Microstructure evolution and partially remelting processing of two-phase-region casting AZ91D semisolid slurry ingot;
两相区铸造AZ91D半固态坯料的部分重熔工艺与组织演变
补充资料：两相区控制轧制
两相区控制轧制
controlled rolling in two phase zone
度和制定控轧规程时，必须考虑到这一点。测量动态的Ar3温度是很复杂的，因为在相变之前，试样要按照一定的控轧规程变形，然后再通过测量相变时发生的各种物理现象(织构的强弱、a晶粒的析出、变形程度及体积变化等)的变化来测定。测定动态At3温度的主要方法有织构法、金相法、压力热膨胀法、最大扭矩法和冷却曲线法等。 (李述创)1 jangxiangqu kongzhi zhazhi两相区控制轧制(eontrolled:olling in twophase zone)在奥氏体和铁素共同存在的Ar3一Arl温度范围内进行的控制轧制。在两相区车L制时，尚未相变的奥氏体将继续变形，已经相变生成的铁素体，也会由于相变先后的不同而受到不同程度的变形，所以在终轧之后和相变终了之后，最终得到的组织是由3种不同形态的铁素体晶粒组成的:(l)细小等轴的铁素体，它们是在终轧之后由变形的奥氏体直接转变生成的;这种组织对于提高钢的强韧性、特别是提高韧性」有很大的作用;(2)微细的亚晶(见亚结构)，这种组织在光学显微镜下看到的是被拉得很长的铁素体，在电子显微镜下观察到的则是尺寸非常微细的晶粒，它们是由预先转变的铁素体并在较高的温度下受到较大的变形之后通过回复和多边形化而形成的;这种组织对于提高钢的强韧性也是很有利的;(3)有微小变形的铁素体，它们是在终轧之前1一2道次轧制时转变生成的铁素体，位错密度高，有较大的强化和脆化作用;(4)变形织构，这是由于钢在较低的温度下变形时，晶粒不断发生滑移和转动，使各晶粒的某一位向逐渐趋于一致而形成的;这种组织使钢的力学性能产生强烈的各向异性，所以是很有害的。 两相区控轧的目的是为了获得更加微细的组织，以便在保证低温韧性不降低或稍有降低的前提下，使钢的强度、特别是屈服强度大幅度地提高。所以，在两相区中控轧的原则是:(1)轧制温度尽可能高些，终轧温度最好在Ar3点温度下面50~80℃范围内;这样得到的组织是以细小等轴的铁素体晶粒为主，加上少量的亚晶以及有微小变形但位错密度不太高的铁素体晶粒;由于轧制温度较高，织构很微弱，对性能的危害不大;(2)在两相区中的总变形量不要太大，因为当变形量在10%一15%时，屈服强度的升高就已经很明显，当变形量达20%时，屈服强度上升的速率已大大地降低，但是钢的韧塑性和各向异性程度则随着变形量的增加和变形温度的降低而变坏和加剧。因此将两相区的总变形量控制在20%以下是有利于获得高的强韧性的。 Ar3点温度是划分未再结晶区控轧和两相区控轧的界限温度，也是决定钢材组织和性能的重要参数。Ar3温度除了受到钢的化学成分和奥氏体晶粒尺寸的影响外，还受到控轧工艺的强烈影响(见未再结晶区撞轧)。因此在测定动态(受变形工艺影响)的Ar3点温
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