1) local elastic instability
局部弹性失稳
2) local elastic stability
局部弹性稳定性
1.
With the help of FEM numerical simulation method,the performance of cooling towers in terms of stress,displacement and local elastic stability due to aerodynamic loads are examined.
采用有限元计算方法,分析了冷却塔在重现期设计风速作用下内力及变形分布,验算了冷却塔筒体局部弹性稳定性。
3) local plastic instability
局部塑性失稳
1.
The thermal viscoplastic constitutive equation was established by the impact compression and the impact shearing tests by the split Hopkinson pressure bar(SHPB),the process of local plastic instability at higher strain rates was analyzed,the criterion of plastic instability was obtained,and the nature of the high strain rate sensitivity for local plastic instability was revealed.
通过ZA8,ZA27和ZA35合金在Hopkinson测试系统上的冲击压缩试验和冲击剪切试验,建立了材料的热粘塑性本构方程,分析了高应变率条件下的局部塑性失稳过程,得到了塑性失稳准则,揭示了局部塑性失稳的高应变率敏感性本质。
4) local buckling
局部失稳
1.
The results suggest that 20% of moment redistribution at the internal support could be gained in the local buckling design of continuous composite beams with the non compact cross section(class 3).
研究了负弯矩区截面未完全塑性时出现局部失稳的连续组合梁的稳定。
2.
The analytical results show that failure of members with low slenderness ratio tends to cause local buckling,while failure of members with high slenderness ratio will cause flexural buckling.
分析结果表明:小长细比构件易发生连接肢的端部局部失稳,大长细比构件则易发生弯曲整体失稳,构件沿最小轴和平行轴失稳宜采用不同的换算长细比公式;所得结果为今后的铁塔设计工作提供了理论依据。
3.
The results show that the failure mode of extended endplate connection is the large deformation of bending taking place initially in the tensile zone of endplate and column flange,and then the local buckling of compressive zone in connection causes the loss of carrying load.
结果表明:火灾下节点的破坏模式为:首先在端板和柱翼缘承拉区发生弯曲大变形,之后承压部分局部失稳并最终导致节点丧失承载力;承压加劲肋厚度对节点耐火性能有较大影响,火灾下加劲肋受到不断加大的热应力作用,但其临界应力随材料刚度退化而不断降低,较薄的承压加劲肋易发生失稳并引发柱腹板局部屈曲导致节点失效。
5) elastic instability
弹性失稳
1.
The instability includes elastic instability and plastic instability in open-die extrusion.
长轴类零件开式挤压失稳包括弹性失稳和塑性失稳。
2.
The elastic instability of a gel cylinder was researched with classical elastic theory.
采用弹性理论研究了圆柱形胶体在表面张力作用下的弹性失稳问题;利用能量泛函变分的方法导出了发生弹性失稳的非经典边界条件,得到了失稳的判据方程。
6) partial elasticity
局部弹性
1.
Then we analyse the stochastic partial elasticity of the exepected total cost per unit time to the random ording quantity and random ording period,and have the joint distribution density of the stochastic partial elasticity of the exepected total cost per unit time to the random ording quantity and random ording period,by assuming that the .
然后分析了在订购量和订购周期为随机变量,其联合分布已知的条件下,基于随机局部弹性理论,分析了总费用关于订购量和订购周期的局部弹性的联合分布,为订购策略的制定提供了合理的依据。
补充资料：弹性系统稳定性
弹性材料组成的系统在外力作用下会发生弹性变形并达到变形后的平衡状态。弹性系统的平衡状态有三种形式：稳定平衡、不稳定平衡和随遇平衡(或中性平衡)。若弹性系统在稍微偏离其平衡位置后，能够回到或有趋势回到它原来的平衡位置，则称原平衡状态为稳定平衡状态；若继续偏离下去，则称为不稳定平衡状态，这时，弹性系统失去稳定性，简称失稳或屈曲；随遇平衡状态通常是从稳定平衡向不稳定平衡过渡的中间状态。
失稳形态 弹性系统受到某一与参数λ成比例的载荷系统作用而发生变形,记同λ对应的广义位移(线位移或角位移)为u，若系统处在不稳定平衡状态,则在λ-u的变形路线上可能出现两种失稳形态：分支点失稳（或分岔点失稳）和极值点失稳。分支点失稳的特征是在λ-u变形路线上，当载荷参数增大到某值λc时，原先的稳定平衡状态附近存在着另外一个相邻的势能更小的平衡状态，在分支点λ=λc处两种不同平衡状态的稳定性发生转换。极值点失稳过程没有分支点，但是在变形途径中存在一个同最大载荷对应的参数值λ(极值),在载荷参数达到该值后，变形迅速增大，载荷随之减小，弹性系统的承载能力迅速下降，最后导致弹性系统发生屈曲破坏。λ-u变形曲线上的分支点和极值点都称为临界点,λc和λ都称为临界值,相应的平衡状态称为临界状态。在弹性结构系统中,如在杆系、拱、薄板、薄壳结构中,失稳主要是由弹性系统内的压应力引起的。
判别平衡状态稳定性的准则 有静力学准则、动力学准则和能量准则三种。①静力学准则，又称为微扰动准则，其要点是，假设在分支点附近存在一个相差无限小的平衡状态，它同原平衡状态的差别可以看成微扰动（即变分），列出微扰动的微分方程，问题就归结为微分方程的本征值问题，解出本征值，便可得到系统失稳的条件（见弹性稳定性的本征值问题）。②动力学准则，其要点是，在有限自由度的广义坐标空间中，一个以坐标ui(i=1，2，...，n)描述其位置的系统的平衡状态为ui=0,系统随时间而变化的速度为夦i。如果系统偏离其平衡位置，但总可以找到初始值u孂和夦孂，使得在以后的运动中,|ui|和|夦i|不越出某些预先规定的界限，就可认为系统处于稳定平衡状态。③能量准则,其要点是,如果弹性系统和外载荷组成的力学系统的总势能相对于所有相邻状态是最小的，则系统处于平衡状态。
研究简史 早在18世纪，L.欧拉就已率先从理论上研究了细压杆的弹性稳定性问题（见柱）。19世纪以后，钢结构的大量应用，使弹性结构稳定性问题得到普遍重视。20世纪的科学技术，尤其是宇航、航空、精密仪表以及各种大型工程结构的现代设计，遇到了各种类型的稳定性问题。随着材料科学的迅速发展，出现了高强度合金材料和复合材料，轻型结构(如薄板、薄壳结构等)的应用日益广泛，弹性系统稳定性在近代工程结构设计中也就显得更为重要,并获得迅速的发展。1939年T.von卡门和中国的钱学森等开创性地提出了非线性大挠度理论，其结果同当时许多实验结果相近。随后，荷兰的W.T.科伊特在研究工程结构缺陷的基础上，提出了"初始缺陷敏感度"概念，并建立了初始后屈曲理论。他的理论给出了判断临界点的稳定性的充分必要条件。近年来，弹性系统稳定性的随机缺陷分析、弹性系统的动力稳定性分析等都有迅速的发展。
失稳形态 弹性系统受到某一与参数λ成比例的载荷系统作用而发生变形,记同λ对应的广义位移(线位移或角位移)为u，若系统处在不稳定平衡状态,则在λ-u的变形路线上可能出现两种失稳形态：分支点失稳（或分岔点失稳）和极值点失稳。分支点失稳的特征是在λ-u变形路线上，当载荷参数增大到某值λc时，原先的稳定平衡状态附近存在着另外一个相邻的势能更小的平衡状态，在分支点λ=λc处两种不同平衡状态的稳定性发生转换。极值点失稳过程没有分支点，但是在变形途径中存在一个同最大载荷对应的参数值λ(极值),在载荷参数达到该值后，变形迅速增大，载荷随之减小，弹性系统的承载能力迅速下降，最后导致弹性系统发生屈曲破坏。λ-u变形曲线上的分支点和极值点都称为临界点,λc和λ都称为临界值,相应的平衡状态称为临界状态。在弹性结构系统中,如在杆系、拱、薄板、薄壳结构中,失稳主要是由弹性系统内的压应力引起的。
判别平衡状态稳定性的准则 有静力学准则、动力学准则和能量准则三种。①静力学准则，又称为微扰动准则，其要点是，假设在分支点附近存在一个相差无限小的平衡状态，它同原平衡状态的差别可以看成微扰动（即变分），列出微扰动的微分方程，问题就归结为微分方程的本征值问题，解出本征值，便可得到系统失稳的条件（见弹性稳定性的本征值问题）。②动力学准则，其要点是，在有限自由度的广义坐标空间中，一个以坐标ui(i=1，2，...，n)描述其位置的系统的平衡状态为ui=0,系统随时间而变化的速度为夦i。如果系统偏离其平衡位置，但总可以找到初始值u孂和夦孂，使得在以后的运动中,|ui|和|夦i|不越出某些预先规定的界限，就可认为系统处于稳定平衡状态。③能量准则,其要点是,如果弹性系统和外载荷组成的力学系统的总势能相对于所有相邻状态是最小的，则系统处于平衡状态。
研究简史 早在18世纪，L.欧拉就已率先从理论上研究了细压杆的弹性稳定性问题（见柱）。19世纪以后，钢结构的大量应用，使弹性结构稳定性问题得到普遍重视。20世纪的科学技术，尤其是宇航、航空、精密仪表以及各种大型工程结构的现代设计，遇到了各种类型的稳定性问题。随着材料科学的迅速发展，出现了高强度合金材料和复合材料，轻型结构(如薄板、薄壳结构等)的应用日益广泛，弹性系统稳定性在近代工程结构设计中也就显得更为重要,并获得迅速的发展。1939年T.von卡门和中国的钱学森等开创性地提出了非线性大挠度理论，其结果同当时许多实验结果相近。随后，荷兰的W.T.科伊特在研究工程结构缺陷的基础上，提出了"初始缺陷敏感度"概念，并建立了初始后屈曲理论。他的理论给出了判断临界点的稳定性的充分必要条件。近年来，弹性系统稳定性的随机缺陷分析、弹性系统的动力稳定性分析等都有迅速的发展。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条