1) ammonia-potassium water regime
氨-钾水工况
2) surge condition
水击工况
1.
How to choose high-point working condition about surge condition is introduced.
介绍全线的站场组成及其每个站场的输油泵的配备情况,分析甬沪宁原油输送管道可能运行的输油工况,介绍了用于水击分析时稳态极限工况的选取方法,并从可能引起水击发生的水击源、产生水击时工况、用于水击分析的管道瞬变过程的理论和甬沪宁原油输送管道的各个站场的边界条件的确定方面,全面阐述了对甬沪宁管线进行水击分析的过程,同时给出了两种水击工况下的计算分析结果。
3) hydraulic regime
水力工况
1.
Applying graph theory, the mathematic model for simulation analysis of hydraulic regime of tree-shaped heat-supply network is established.
应用图论理论建立了枝状管网水力工况模拟分析的数学模型,编制了水力工况计算程序,并对某一管网水力工况进行了分析。
2.
At the same time the procedure about hot-water network hydraulic regime calculation & corresponding regime pressure diagram demonstration is programmed with C++ Builder.
本文给出了热水网路水力工况的数学模型,采用了相应的算法基本回路分析法,并应用C++Builder语言编制了热水网路水力工况计算的可视化程序,可以作为供热工程的教学辅助软件,同时也可以为实际热网水力工况分析提供有价值的参考。
3.
The actual measurement of hydraulic regime of secondary circuit in a residential area is performed.
对某小区二级管网的水力工况进行了实测。
4) hydraulic condition
水力工况
1.
Presents the configuration of the test bed and completes the pressure diagram experiment of reversed return and direct return piping networks under different hydraulic conditions by regulating valves.
介绍了水压图教学实验台的构成,通过调节阀门进行了不同水力工况下同程式和异程式管网的水压图实验。
2.
In this paper,the characteristics of the pipe network with double-heat sources was analyzed by the software of Pipe Flow Expert, and the experimental was established to analyze the changes of the four kinds of typical hydraulic conditions of the heating net work with double-heat sources,then,a adjustment method of h.
本文利用Pipe FlowExpert软件分析了双热源并网后的管网特性,并建立了双热源集中供热调节模型实验台,分析了供热中4种典型的水力工况变化,并提出了调节方法。
3.
Analyze and calculate various different hydraulic conditions of ring-shaped heating networ.
分析计算该环网系统各变动水力工况(如设计工况、故障工况等),对部分不合理管段作出相应调整,为热源循环泵和中继泵的选取及调整提供技术依据,最后选取水泵并作校核分析。
5) hydraulic status
水力工况
1.
The study focuses on the hydraulic status of the pipe network and the hydrauli.
本文对其进行了初步的分析和研究,并着重讨论了其在水力工况和水力稳定性方面的性质。
6) hydraulic operation state
水力工况
1.
Two primary selection schemes of zoned converting manufactured gas to natural gas for existing distribution network in Hankou of Wuhan are put forward, the hydraulic operation state is analyzed, and the practical conversion scheme is recommended.
对武汉汉口原有人工燃气输配管网向天然气的分区转换提出了 2种初选方案,对其进行了水力工况分析,推荐了切实可行的转换方案。
补充资料：水击
封闭管道中液体流速突然变化引起的压力急剧变化或波动，是封闭管道中的一种非定常压力流。水电站事故甩荷关机、水泵站断电停泵和输油管启闭阀门，都会出现这种现象，并伴随发生机械撞击声。
机理 封闭管道中的水击过程是压力波传播的过程。假如管壁是刚性的，就水的可压缩性来说，压力波同声波在水中传播速度是一样的，可表示为：
，式中K为水的体积弹性模量；ρ为水的密度。在常温下，cS=1425米/秒，实际上封闭管道中的压力波传播速度还受管壁弹性的影响，因而上式变成：
式中E为管壁材料弹性模量；D和e为管径和壁厚。
水击压力波的传播过程如图所示。设从水库引水的管道长度为L，末端装有快速启闭阀门。如果忽略水力损失，则管道末端的初始水头H等于水库水头H0，管内初始流速v＝v0。从图上可以看到阀门瞬间关闭后发生的水击现象。阀门关闭后，紧靠阀门处管段Δx的流速首先等于零。由于水流的惯性,水体被压缩，管壁膨胀，水头增加ΔH并以波速c向上游传播，使压头增至H0＋ΔH。
当t=L/c时，压力波到达进口,此时整个管内压头为H0＋ΔH，流速为零。由于管内压头比水库高ΔH，为了保持平衡,管内水体倒流并产生以波速c向下游传播的降压反射波，使进口压头恢复到初始状态H0。
当t=2L/c时，反射波到达阀门，?龉苣谘雇肺?H0，但流速v0朝向上游。由于惯性,在阀门处产生降压ΔH的反射波，以速度c向上游传播，使管内压头降至H0-ΔH。
当t=3L/c时，整个管内压头为H0-ΔH，流速为零。因管内压头比水库低ΔH，水库水又流入管内，v0朝向下游，在进口处产生增压ΔH的反射波以波速c向下游传播，进口压头回到H0。
当t=4L/c时，压力波到阀门，整个管内流速和水头恢复到初始状态，完成了一个压力振荡周期，以后水击现象又重复上述过程。
因为存在水力损失，水击压力振幅实际上随时间衰减，并非保持不变。
基本方程 假设管壁不变形，且忽略水力损失项和非线性项，并令p＝γH(γ为水的比重),则管道非定常压力流的基本方程（见压力流）可简化为：
式中v和H为瞬变流速和水头;c为波速；x和t为距离和时间；g为重力加速度。上式一般积分的形式为：
，
，式中ф为顺x轴的正向波；F为逆x轴的反向波;v0为管内的初始流速。
类型 水击按阀门启闭时间和波的往返传播时间的关系可分为直接水击和间接水击。
若阀门关闭时间TS≤2L/c，在来自进口的反向波到达管末端前，阀门已关闭，管末端水击只受正向波影响，此压力过程称为直接水击。这时v＝0,，由上两式得直接水击计算公式：
ΔH＝cv0/g。
若阀门关闭时间TS＞2L/c，在来自进口的反向波到达管末端前，阀门尚未关闭，这时水击是由阀门处产生的正向波和从上游来的反向波叠加而成，此压力过程称为间接水击。间接水击的计算有解析法（用连锁方程求解）、图解法和特征线法等。对简单管道，可采用前两种方法，对边界条件复杂的管道采用后一种方法利用电子计算机计算较为方便。
设计某些管道应考虑水击压力，必要时可在管道适当的位置设调压塔或减压阀，以削减水击压力，防止管道破坏事故。
参考书目
V.L.Streeter and E.B.Wylie, Fluid Mechanics,McGraw-Hill,New York, 1979.
机理 封闭管道中的水击过程是压力波传播的过程。假如管壁是刚性的，就水的可压缩性来说，压力波同声波在水中传播速度是一样的，可表示为：
，式中K为水的体积弹性模量；ρ为水的密度。在常温下，cS=1425米/秒，实际上封闭管道中的压力波传播速度还受管壁弹性的影响，因而上式变成：
式中E为管壁材料弹性模量；D和e为管径和壁厚。
水击压力波的传播过程如图所示。设从水库引水的管道长度为L，末端装有快速启闭阀门。如果忽略水力损失，则管道末端的初始水头H等于水库水头H0，管内初始流速v＝v0。从图上可以看到阀门瞬间关闭后发生的水击现象。阀门关闭后，紧靠阀门处管段Δx的流速首先等于零。由于水流的惯性,水体被压缩，管壁膨胀，水头增加ΔH并以波速c向上游传播，使压头增至H0＋ΔH。
当t=L/c时，压力波到达进口,此时整个管内压头为H0＋ΔH，流速为零。由于管内压头比水库高ΔH，为了保持平衡,管内水体倒流并产生以波速c向下游传播的降压反射波，使进口压头恢复到初始状态H0。
当t=2L/c时，反射波到达阀门，?龉苣谘雇肺?H0，但流速v0朝向上游。由于惯性,在阀门处产生降压ΔH的反射波，以速度c向上游传播，使管内压头降至H0-ΔH。
当t=3L/c时，整个管内压头为H0-ΔH，流速为零。因管内压头比水库低ΔH，水库水又流入管内，v0朝向下游，在进口处产生增压ΔH的反射波以波速c向下游传播，进口压头回到H0。
当t=4L/c时，压力波到阀门，整个管内流速和水头恢复到初始状态，完成了一个压力振荡周期，以后水击现象又重复上述过程。
因为存在水力损失，水击压力振幅实际上随时间衰减，并非保持不变。
基本方程 假设管壁不变形，且忽略水力损失项和非线性项，并令p＝γH(γ为水的比重),则管道非定常压力流的基本方程（见压力流）可简化为：
式中v和H为瞬变流速和水头;c为波速；x和t为距离和时间；g为重力加速度。上式一般积分的形式为：
，
，式中ф为顺x轴的正向波；F为逆x轴的反向波;v0为管内的初始流速。
类型 水击按阀门启闭时间和波的往返传播时间的关系可分为直接水击和间接水击。
若阀门关闭时间TS≤2L/c，在来自进口的反向波到达管末端前，阀门已关闭，管末端水击只受正向波影响，此压力过程称为直接水击。这时v＝0,，由上两式得直接水击计算公式：
ΔH＝cv0/g。
若阀门关闭时间TS＞2L/c，在来自进口的反向波到达管末端前，阀门尚未关闭，这时水击是由阀门处产生的正向波和从上游来的反向波叠加而成，此压力过程称为间接水击。间接水击的计算有解析法（用连锁方程求解）、图解法和特征线法等。对简单管道，可采用前两种方法，对边界条件复杂的管道采用后一种方法利用电子计算机计算较为方便。
设计某些管道应考虑水击压力，必要时可在管道适当的位置设调压塔或减压阀，以削减水击压力，防止管道破坏事故。
参考书目
V.L.Streeter and E.B.Wylie, Fluid Mechanics,McGraw-Hill,New York, 1979.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条