1) strain theory
应变理论
3) small strain theory
小应变理论
4) finite strain theory
有限应变理论
1.
Steinberg-Cochran-Guinan (SCG) model, the corrected SCG model and the finite strain theory were reviewed with respect to the basic assumptions and applicability, and the shear modulus data of aluminum under shock compression predicted by these models were compared with the available data obtained in one-dimensional plate impact experiments.
分别用Steinberg-Cochran-Guinan(SCG)模型、修正的SCG模型和有限应变理论对材料的剪切模量做了数值计算,并与一维平面应变加载下铝的实验结果进行了比较。
2.
We obtained G″ P \-0=-0 033?GPa -1 for 93 tungsten alloy,and applied this result in the finite strain theory of Birch-Murnaghan,when comparing the calculated results of G″ P \-0=-0 033?GPa -1 with the results of G″ P =0, we find the results of G″ P =0 are greater than that of the res.
0 33GPa-1,把这一结果用于Birch Murnaghan有限应变理论的计算 ,并与G″P=0的计算结果进行了比较 。
5) Strain gradient theory
应变梯度理论
1.
Formula derivation in axisymmetric strain gradient theory and finite element implementation
轴对称弹性应变梯度理论公式推导及有限元实现
2.
In this paper, based on the couple stress theory, and MPUA (Moment per Unit Area) theory, a finite elastic deformation theory considered micro-rotating was established according to the strain gradient theory.
本文是在偶应力理论和应距理论基础上,结合应变梯度理论而建立起来的一个考虑微旋转的非均匀有限弹性变性理论。
3.
There are parameters that mean the length dimensions in the strain gradient theory, which can explain the size effect of materials.
传统弹塑性理论的本沟关系不包含任何特征长度，不能解释材料的尺度效应，而应变梯度理论引进了表示长度量纲的参数，因此能够有效解释材料的尺度效应。
6) the maximal strain energy theory
最大应变能理论
1.
The calculation of the optimal interface radius based on the maximal strain energy theory;
基于最大应变能理论的最佳界面半径的计算
补充资料：应变能
以应变和应力的形式贮存在物体中的势能，又称变形能。以一维问题为例，一个截面积为A、长度为L的等截面直杆在轴向外力P1的作用下伸长δ1(图1)。如果不考虑变形过程中的动力效应和温度效应，则外力作的功W全部贮存到杆中，变成了杆的应变能U，其值为：
式中P为变形过程中与伸长量δ对应的载荷。在图2所示的P-δ曲线中，曲线下方的面积相当于杆中的应变能。而和曲线上方的面积相应的为余应变能（简称余能），记为U＊，其值为：
用应力和应变表示的应变能和余能的公式为：
式中V=LA为杆的体积;为杆中的应力；为杆中的应变;σ1、ε1分别为P1、δ1对应的应力和应变。如果杆的材料为线弹性的（即应力和应变成正比），则应变能和余能相等，即
式中E为弹性模量。
在三维问题中，有六个独立的应力分量和六个独立的应变分量。在小变形的情况下，每个应力分量在相应的应变分量上作功，因此应变能和余能的表达式都包括六项： 式中σxx、σyy、σzz、σxy、σyz、σzx为物体在加载过程中的应力分量；εxx、εyy、εzz、εxy、εyz、εzx分别为与上述应力分量相应的应变分量;积分上限的下标1表示加载终点。对于线弹性体则有：
参考书目
王启德著：《应用弹性理论》，机械工业出版社，北京，1966。
Y. C. Fung, Foundations of Solid Mechanics, PrenticeHall, Englewood Cliffs,New Jersey,1965.
式中P为变形过程中与伸长量δ对应的载荷。在图2所示的P-δ曲线中，曲线下方的面积相当于杆中的应变能。而和曲线上方的面积相应的为余应变能（简称余能），记为U＊，其值为：
用应力和应变表示的应变能和余能的公式为：
式中V=LA为杆的体积;为杆中的应力；为杆中的应变;σ1、ε1分别为P1、δ1对应的应力和应变。如果杆的材料为线弹性的（即应力和应变成正比），则应变能和余能相等，即
式中E为弹性模量。
在三维问题中，有六个独立的应力分量和六个独立的应变分量。在小变形的情况下，每个应力分量在相应的应变分量上作功，因此应变能和余能的表达式都包括六项： 式中σxx、σyy、σzz、σxy、σyz、σzx为物体在加载过程中的应力分量；εxx、εyy、εzz、εxy、εyz、εzx分别为与上述应力分量相应的应变分量;积分上限的下标1表示加载终点。对于线弹性体则有：
参考书目
王启德著：《应用弹性理论》，机械工业出版社，北京，1966。
Y. C. Fung, Foundations of Solid Mechanics, PrenticeHall, Englewood Cliffs,New Jersey,1965.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条