1) loss of head
水头抑损
2) head loss
水头损失
1.
Effect of design parameters of adjustable head fall grid mixer on head loss;
可调式跌水网格混合器设计参数对水头损失的影响
2.
Research on relationship between head loss in coal mixture slurry pipeline and ζ potential of coal particle;
煤浆管道水头损失与煤颗粒ζ电位关系的研究
3.
Modification of formula of head loss for long-throated flume;
长喉槽水头损失公式的修正
3) water head loss
水头损失
1.
Study on testing water head loss of water pipe by the high - precision pressure difference test meter;
高精度压差测量仪测试给水管道水头损失研究
2.
Starting from the design scenario of solid sucker rod and application technology of hollow ones, one set of calculation equation for force withstood and water head loss has been established incorporating site experimental situations.
笔者从实心抽油杆柱的设计思路出发 ,依据有关的空心杆应用技术 ,结合现场试验情况 ,摸索出一套包括空心杆采油的受力计算公式和水头损失计算公式 ,并较为成功地应用到现场试验中。
3.
At the same time,the measurement is made in some sections locating in the curve tube and fork tube and the experimental research on current resistant characteristic of fork tube is done by analyzing the water head loss.
结合江苏宜兴抽水蓄能电站尾水岔管试验研究任务,利用粒子图像测速(PIV)系统测量了岔管内的水流流态,同时在含弯道和岔管的试验段前后断面上量测压强差,通过水头损失分析,对尾水岔管的水流阻力特性进行了研究。
4) loss head
损失水头
5) loss of head
水头损失
1.
The different structure of the three-way pipe lead to the different local loss of head,it cause a great influence on operating costs of irrigation.
“三通”结构形式的不同会造成不同的局部水头损失,对灌溉运行费用影响很大,所以对三通结构进行优化,减小灌溉水头和局部水头损失有相当大的意义。
2.
and which flow channel form has smaller local loss of head is discovered.
对比两种不同流道形式的三通管道内流动的特性,得出了两种三通管道湍流流动的计算结果和较小局部水头损失的流道形式。
3.
All structures are classified by the computational methods of the loss of head.
大型输水渠道系统往往穿越大量过水建筑物,如何合理的确定这些建筑物的水头损失是渠道运行调度仿真计算中的一个关键问题。
6) pressure drop of well loss
井损水头差
补充资料：水头损失
单位重量的水或其他液体在流动过程中因克服水流阻力作功而损失的机械能，具有长度因次。水头损失可分为沿程水头损失hf及局部水头损失hj两类。某流段的总水头损失hw为各分段的沿程水头损失与沿程各种局部水头损失的总和，即：
(1)
沿程水头损失 克服沿程摩擦阻力作功而损失的水头，它随着流程长度而增加。恒定均匀管流沿程水头损失的达西－魏斯巴赫公式为：
(2)
式中g为重力加速度；d、l、v为管道直径、 流段长度、断面平均流速；λ为无因次系数,称为沿程摩阻系数。式(2)亦适用于明渠水流，式中管径d须代以明渠水力半径R（见谢才公式）的4倍。德国学者J.尼库拉德塞曾用人工砂粒粗糙的办法进行系统试验, 结果绘成以1g(100λ)及lgRe(雷诺数，ν为液体运动粘滞系数)为纵横坐标,以相对粗糙度r0/κs(r0为圆管半径,κs为砂粒粗糙高度)为参数的曲线图。图中ɑb线代表层流区，。c以右为紊流区,又可分为三个流区：①光滑区(cd线), λ＝f(Re)；②完全粗糙区(ef线以右的B区)属充分发展了的紊流,,,又称阻力平方区;③过渡粗糙区(cd、ef线间的A区),λ=f(Re,κs/r0)。b、c之间为层流转变为紊流的过渡区，试验点子乱，范围狭窄，一般可作紊流对待。b点，Re≈2300；c点Re≈4000。明渠均匀流的λ值也有类似的变化规律。
工程界习惯沿用一些经验公式和图表计算沿程水头损失。明渠流实际上多属阻力平方区，广泛采用谢才公式和曼宁公式。
局部水头损失 在流动局部地区因边界急局改变引起流动急剧调整、消耗能量而损失的水头。管渠中进水口、弯段、门槽、断面突然扩大或突然收缩，管道中设置阀门、接头或其他配件，常引起流动分离并发生旋涡。旋涡的形成与衰减及流速分布的急剧改变均会消耗液体机械能。高雷诺数下的水流试验表明，局部水头损失近似地与该局部地区的特征流速水头成正比，即：
(3)
局部水头损失系数ζ 的大小基本上取决于流动的几何条件，如断面急剧改变前后的面积比，弯管相对曲率半径，阀门的形状和尺寸等，ζ 值由实验测定。低雷诺数流动的ζ值不仅与流动几何条件而且与流动状态(Re值)有关。
(1)
沿程水头损失 克服沿程摩擦阻力作功而损失的水头，它随着流程长度而增加。恒定均匀管流沿程水头损失的达西－魏斯巴赫公式为：
(2)
式中g为重力加速度；d、l、v为管道直径、 流段长度、断面平均流速；λ为无因次系数,称为沿程摩阻系数。式(2)亦适用于明渠水流，式中管径d须代以明渠水力半径R（见谢才公式）的4倍。德国学者J.尼库拉德塞曾用人工砂粒粗糙的办法进行系统试验, 结果绘成以1g(100λ)及lgRe(雷诺数，ν为液体运动粘滞系数)为纵横坐标,以相对粗糙度r0/κs(r0为圆管半径,κs为砂粒粗糙高度)为参数的曲线图。图中ɑb线代表层流区，。c以右为紊流区,又可分为三个流区：①光滑区(cd线), λ＝f(Re)；②完全粗糙区(ef线以右的B区)属充分发展了的紊流,,,又称阻力平方区;③过渡粗糙区(cd、ef线间的A区),λ=f(Re,κs/r0)。b、c之间为层流转变为紊流的过渡区，试验点子乱，范围狭窄，一般可作紊流对待。b点，Re≈2300；c点Re≈4000。明渠均匀流的λ值也有类似的变化规律。
工程界习惯沿用一些经验公式和图表计算沿程水头损失。明渠流实际上多属阻力平方区，广泛采用谢才公式和曼宁公式。
局部水头损失 在流动局部地区因边界急局改变引起流动急剧调整、消耗能量而损失的水头。管渠中进水口、弯段、门槽、断面突然扩大或突然收缩，管道中设置阀门、接头或其他配件，常引起流动分离并发生旋涡。旋涡的形成与衰减及流速分布的急剧改变均会消耗液体机械能。高雷诺数下的水流试验表明，局部水头损失近似地与该局部地区的特征流速水头成正比，即：
(3)
局部水头损失系数ζ 的大小基本上取决于流动的几何条件，如断面急剧改变前后的面积比，弯管相对曲率半径，阀门的形状和尺寸等，ζ 值由实验测定。低雷诺数流动的ζ值不仅与流动几何条件而且与流动状态(Re值)有关。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条