2) magnetic dynamic absorber
电磁动力吸振器
1.
The on line control of rotor vibration can be realized by using magnetic dynamic absorber.
用电磁动力吸振器可实现对转子振动的在线控制。
2.
Put forward a new method to tune the natural frequency of the magnetic dynamic absorber,by which the current in the coil keeps unchanging,and the clearance between magnet and the rotor s surface is controlled by motor.
综述磁力轴承的基本原理、优越性、分类、发展历史以及国内外应用研究现状,特别是磁力轴承在转子振动主动控制中的应用—电磁动力吸振器;提出电磁动力吸振器固有频率控制的新方法—间隙控制法,即保持电磁铁线圈电流不变,只通过调整电磁动力吸振器与转子之间的间隙来改变动力吸振器的固有频率;详细论述了采用间隙控制法的间隙控制型电磁动力吸振器的结构和原理。
3) electromagnetic vibration feeder
电磁振动给料器
1.
Study on influencing factors of feeding speed of electromagnetic vibration feeder;
电磁振动给料器给料速度影响因素的探讨
2.
This paper simply introduces a small electromagnetic vibration feeder transporting granular materials for seeds pilling machine, it s vibrating clearance, obliquity of trough, and stepless speed regulation affect the productivity of the electromagnetic vibration feeder, offer basis and reference for further research.
简要介绍了小型电磁振动给料器在用于种子丸化机输送粉剂时,其激振间隙、槽体倾角及无级调速对电磁振动给料器生产率的影响,为进一步研究提供依据和参考。
3.
The force status of the primer vibration system of electromagnetic vibration feeder is analyzed, and the operation frequency and natural frequency of the system are deduced from vibration force modeling and the calculation of electromagnet attraction and sprint stiffness.
对三种工作状态进行了比较分析,提出了工作点的选择和调整方法,对电磁振动给料器稳定工作具有重要意义。
5) electro-vibrating feeder
电磁振动喂料器
6) sherwin electromagnetic vibrator
肖文电磁振动器
补充资料：动力吸振器
利用共振系统吸收物体的振动能量以减小物体振动的设备。
J.奥蒙德罗伊德等在1928年提出了动力吸振器的方法。其原理是在振动物体上附加质量弹簧共振系统（见图），这种附加系统在共振时产生的反作用力可使振动物体的振动减小。当激发力以单频为主，或频率很低,不宜采用一般隔振器时,动力吸振器特别有用。如附加一系列的这种吸振器，还可以抵销不同频率的振动。图中m1是振动物体的质量(千克);m2是动力吸振器的振动质量(千克);K1为振动物体的劲度(牛顿/米);K2为动力吸振器的劲度（牛顿／米）;x1为振动物体的位移（米）;x2为动力吸振器的位移（米）；F1是物体所受的振动力（牛顿）。 动力吸振器的共振频率，要设计成使主系统的振动等于零。动力吸振器的固有角频率ωa要设计成等于需要吸收的激发角频率ω，即：
上式表明在给定频率的情况下，动力吸振器的质量越重，其弹簧越硬。通常，动力吸振器的质量为主系统质量的1/10至1/4。
图中b的组合系统x1、x2可用下式求出： 式中 为主系统固有角频率；为动力吸振器固有角频率；为主系统静态压缩量；为动力吸振器质量与主系统质量的比值。
当ω =ωa时：
x1=0
因此, m2不可过小，否则其振幅就会很大。设计动力吸振器时，要考虑能容许的最大振幅，上述m2就是据此选择的。这也就是动力吸振器对主质量的作用力正好平衡了主系统质量上的作用力F1sinωt。
动力吸振器虽然主要是根据给定的频率ω设计的,但也适用于与ω稍有不同的激发频率。在这种情况下,m1的运动虽然不等于零，但振幅很小。阻尼越大，允许偏离越大。
在实际使用中，附加的质量弹簧系统的阻尼一般很小，如果加入阻尼来吸收振动，这种系统就成为一种阻尼器，称为"阻尼吸振器"或"附加质量阻尼器"。阻尼吸振器的最佳值为：
和 式中n为吸振器的频率比；δR为吸振器的阻尼比；ηa为吸振器的粘性阻尼系数；
J.C.斯诺登对三元件吸振器和双吸振器的功能作过分析。三元件吸振器是由两个弹簧和一个阻尼器组成,其频率范围较宽，中心部分效用可增加3分贝左右。
参考书目
C.M.Harris & C.E.Crede,Shock and Vibration Hand-book,2nd ed.,McGraw-Hill Co., New York,1976.
J.奥蒙德罗伊德等在1928年提出了动力吸振器的方法。其原理是在振动物体上附加质量弹簧共振系统（见图），这种附加系统在共振时产生的反作用力可使振动物体的振动减小。当激发力以单频为主，或频率很低,不宜采用一般隔振器时,动力吸振器特别有用。如附加一系列的这种吸振器，还可以抵销不同频率的振动。图中m1是振动物体的质量(千克);m2是动力吸振器的振动质量(千克);K1为振动物体的劲度(牛顿/米);K2为动力吸振器的劲度（牛顿／米）;x1为振动物体的位移（米）;x2为动力吸振器的位移（米）；F1是物体所受的振动力（牛顿）。 动力吸振器的共振频率，要设计成使主系统的振动等于零。动力吸振器的固有角频率ωa要设计成等于需要吸收的激发角频率ω，即：
上式表明在给定频率的情况下，动力吸振器的质量越重，其弹簧越硬。通常，动力吸振器的质量为主系统质量的1/10至1/4。
图中b的组合系统x1、x2可用下式求出： 式中 为主系统固有角频率；为动力吸振器固有角频率；为主系统静态压缩量；为动力吸振器质量与主系统质量的比值。
当ω =ωa时：
x1=0
因此, m2不可过小，否则其振幅就会很大。设计动力吸振器时，要考虑能容许的最大振幅，上述m2就是据此选择的。这也就是动力吸振器对主质量的作用力正好平衡了主系统质量上的作用力F1sinωt。
动力吸振器虽然主要是根据给定的频率ω设计的,但也适用于与ω稍有不同的激发频率。在这种情况下,m1的运动虽然不等于零，但振幅很小。阻尼越大，允许偏离越大。
在实际使用中，附加的质量弹簧系统的阻尼一般很小，如果加入阻尼来吸收振动，这种系统就成为一种阻尼器，称为"阻尼吸振器"或"附加质量阻尼器"。阻尼吸振器的最佳值为：
和 式中n为吸振器的频率比；δR为吸振器的阻尼比；ηa为吸振器的粘性阻尼系数；
J.C.斯诺登对三元件吸振器和双吸振器的功能作过分析。三元件吸振器是由两个弹簧和一个阻尼器组成,其频率范围较宽，中心部分效用可增加3分贝左右。
参考书目
C.M.Harris & C.E.Crede,Shock and Vibration Hand-book,2nd ed.,McGraw-Hill Co., New York,1976.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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