1) firing profile
烧结温度分布图
2) TP (temperature profile)
温度分布图
3) Sintering Temperature
烧结温度
1.
Effects of sintering temperature on fatigue damage of alumina ceramics;
烧结温度对氧化铝陶瓷疲劳损伤过程的影响
2.
Effect of sintering temperature on contexture and performance of iron-based P/M aircraft brake materials;
烧结温度对铁基粉末冶金航空刹车材料组织的影响
3.
Effect of sintering temperature on microstructure and mechanical property of ceramic corundum abrasives;
烧结温度对陶瓷刚玉磨料性能的影响
4) Sinter temperature
烧结温度
1.
07%the sinter temperature of magnet reaches 1110 ℃with no abnormal grain growth and coercivity reaches 1021 kA/m and the addition of Nb benefits the squareness of magnet;When the addition of Nb and Zr both reach 0.
07%,磁体烧结温度可达到1110 C,晶粒不发生异常长大,矫顽力达到1021kA/m,Nb的添加对提高磁体的方形度有利。
2.
The microcosmic structure and radiant performance of transition metal oxides radiant powder basic material with main component of Fe_2O_3 under different sinter temperature were introduced.
本文介绍了不同温度下烧结的以 Fe_2O_3为主要成分的过渡金属氧化物辐射材料的微观结构与辐射性能,分析了烧结温度对其矿物组成、微观结构及辐射性能的影响关系,探讨了改善 Fe_2O_3基辐射材料红外辐射性能的掺杂方式。
3.
07at%, the sinter temperature of magnet could reach to 1110 ℃ with no abnormal grain growth, and coercivity increased to 1021 kA/m.
07%,磁体的烧结温度可高达1110℃,晶粒不发生异常长大,矫顽力达到1021kA/m左右,Nb的添加提高了磁体的方形度。
5) firing temperature
烧结温度
1.
It s firing temperature is 1300℃-1450℃,and firing time is 3 hours .
用SrCO3 、Al2 O3 、Eu2 O3 和Dy2 O3 烧制SrAl2 O4:Eu2 + ,Dy3 + 长余辉光致发光陶瓷 ,其烧结温度为 1 30 0℃— 1 4 0 0℃ ,烧结时间为 3小时。
2.
When the powder was mixed with BaCO 3, its firing temperature was 180～250℃ lower than that by the conventional mixed oxide method.
结果表明：当ｏｘｉｎｅ的加入量大于ＭｇＴａ２Ｏ６摩尔数的３倍，ｐＨ值保持在１０左右时制得的钽镁粉料较为理想，其比表面积达３２ｍ２／ｇ，与ＢａＣＯ３混合后烧结温度比用传统制备法降低１８０～２５０℃。
3.
Much more fly ash(FA)be mixed into fired body to save earth and energy,make use of waste,and protect environments,and this couses some process problems as well,because FA features incohesive grain,being barren,high firing temperature.
提高粉煤灰在烧结坯体中的掺量,虽然对节土、节能、利废、环保等方面的意义重大,但由于粉煤灰颗粒松散,瘠性强,烧结温度高等方面的特点,必然带来生产工艺方面的问题。
6) sintered temperature
烧结温度
1.
Study on sintered temperature and performance of nickel base cathode LiNi_(0.90)Co_(0.05)Mn_(0.05)O_2 coated with Co and Mn components;
Co、Mn包覆镍基材料LiNi_(0.90)Co_(0.05)Mn_(0.05)O_2的烧结温度与性能研究
2.
The reason of needle pore existed in the membrane was analyzed;the effects factors of different thickness of stainless steel membrane were discussed;and sintered temperature about for powders with various powder size was researched.
采用离心涂敷的方法制备非对称不锈钢分离膜,研究在制备过程中针孔产生的原因,讨论了膜层厚度的影响因素,探索不同粒度的粉末烧结温度,制备出具有高精度、大流量的非对称不锈钢分离膜。
3.
At same sintered temperature, more holes occurred in the HA coating in the case of pH=0.
结果表明,相同烧结温度下,pH=0。
补充资料：温度分布
在给定时刻的空间某区域内温度随空间位置的变化。这是热量传递研究中要解决的主要问题之一。在换热器、反应器等化工设备中，由于两流体存在温差，或因反应具有热效应，因而形成温度分布。
热量仅以热传导方式传递时，温度分布可由热传导方程解出，通常采用数值解方法。热量以对流传热方式传递时，若已知速度分布，则温度分布可通过能量方程求得。此外，温度分布也可由实验测得。
温度分布一般可用解析法或图示法表述：①解析法。用某种函数表述在给定时刻温度与空间位置的关系。例如，定态固定床反应器简化为有均匀内热源的圆柱体后，热传导时的径向温度分布可用下式表述：
式中T和Tw分别为床层中任意点和壁面处的温度；r为任意点离轴线的距离；R 为圆柱体的半径；qi为内热源的发热率；λ 为固定床的有效热导率。②图示法。用线图表示温度或其相对值〔(Tw-T)/(Tw-Tf),Tf为管中心温度〕与空间位置（y/R,y为离开管壁的距离，R为管道半径）的关系（见图），此图表示在一定雷诺数Re条件下，普朗特数Hr对对流传热时圆管内无因次温度分布的影响。
温度分布用于确定合理的工艺条件，例如根据催化剂床层中的最高温度点确定反应条件。此外，还可用于计算热量通量、传热分系数等。
热量仅以热传导方式传递时，温度分布可由热传导方程解出，通常采用数值解方法。热量以对流传热方式传递时，若已知速度分布，则温度分布可通过能量方程求得。此外，温度分布也可由实验测得。
温度分布一般可用解析法或图示法表述：①解析法。用某种函数表述在给定时刻温度与空间位置的关系。例如，定态固定床反应器简化为有均匀内热源的圆柱体后，热传导时的径向温度分布可用下式表述：
式中T和Tw分别为床层中任意点和壁面处的温度；r为任意点离轴线的距离；R 为圆柱体的半径；qi为内热源的发热率；λ 为固定床的有效热导率。②图示法。用线图表示温度或其相对值〔(Tw-T)/(Tw-Tf),Tf为管中心温度〕与空间位置（y/R,y为离开管壁的距离，R为管道半径）的关系（见图），此图表示在一定雷诺数Re条件下，普朗特数Hr对对流传热时圆管内无因次温度分布的影响。
温度分布用于确定合理的工艺条件，例如根据催化剂床层中的最高温度点确定反应条件。此外，还可用于计算热量通量、传热分系数等。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条