1) unit end bearing pressure
桩尖单位承载力
2) pile bearing capacity
单桩承载力
1.
Based on the experimental data of pressed-in piles and static loading tests and the record of cone penetration tests in a project in Dongying,the paper calculates the penetrating resistance,analyses the probability of sinking pile,and predicts the pile bearing capacity which is compared with the results of static loading tests.
结合东营某工程的静力压桩资料、静载试验资料及静力触探资料,计算模拟了压桩力,分析了沉桩的可能性,预估了单桩承载力并与静载试验结果进行对比,其结果令人满意,为设计和施工提供了很有价值的依据。
2.
The paper introduces features of artificial drilled piles, suitable geologic condition and calculation of pile bearing capacity.
介绍了人工挖孔灌注桩的特点,适用的地质条件和单桩承载力的计算方法,结合某工程对端承桩和摩擦桩分别进行了计算和比较,就施工中出现的一些问题给出了处理方法。
3.
The advantages of squeezing-enlarges pile are demonstrated by analyzing its soil adaptability, pile bearing capacity,material saving and environment.
通过挤扩支盘桩对土层适应性、单桩承载力、节约材料及环保性能分析,说明挤扩支盘桩有较好的技术经济效益。
3) single pile bearing capacity
单桩承载力
1.
In the reinforcement of big diameter pouring pile foundation piles,single pile bearing capacity cannot meet the design requirements because of bad pile end bearing stratum mechanics performance and thick pile bottom slag which can be reinforced by the use of pile end pressure grouting.
在大直径灌注桩基桩加固中,桩端持力层力学性能不良、桩底沉渣过厚等原因造成单桩承载力达不到设计要求的情况,可以运用桩端压力注浆的方法进行加固。
2.
Through the projct practices of static and dynamic test about single pile bearing capacity,this text analyses the precision,the realiability and the error origion about high strain dynamic testing.
通过单桩承载力动静试验对比的工程实例 ,分析高应变动力试桩的精度和可靠性 ,探讨高应变动测的误差来
3.
The socket length, the factors, influencing single pile bearing capacity and settlement of rock socketed piles and loading settlement curves are then discussed herein.
并利用所得公式对深长嵌岩桩沉降曲线特点，影响嵌岩桩单桩承载力、单桩沉降的因素等进行了讨论。
4) Pile capacity
单桩承载力
1.
The big-diameter rock-socketed pile has large pile capacity.
大直径嵌岩桩具有很高的单桩承载力,文章就如何准确检测大直径嵌岩桩承载力,结合工程实践进行了论述。
2.
Accord-ing to engineering example,the load condition of pulling resistance pile design,pile capacity design of floatage resistance pile,pile body texture design of floatage resistance pile,monolithic stability of grouped piles foundation,floatage resistance per unit area,c.
依据工程实例对抗拔桩设计荷载条件、抗浮桩单桩承载力设计、抗浮桩桩身结构设计、群桩地基整体稳定性、单位面积抗浮力、抗拔桩抗裂分别进行了阐述,以及抗拔桩设计中应考虑的问题进行了论述。
3.
On the basis of comparing the static loading test of single pile of vibroreplacement stone column and its static cone penetration test, an empirical relation between pile capacity and static point resistance are established.
通过振冲碎石桩单桩静载荷试验与其桩体高压静力触探试验的对比 ,建立了粉土地基的振冲碎石桩单桩承载力与静力触探锥尖阻力之间的经验公式。
5) bearing capacity
单桩承载力
1.
It gives clear analytical conclusion for the parameter access of theoretical calculation according to the dead-load test and data comparison of low and high strain test,and at the same time it also makes comparison analysis of the main factors that influence the bearing capacity and puts forward practical suggestions.
文章以工程实例对振动沉管夯扩桩用预掏土的施工方法在合肥地区的应用作了介绍,并结合静载试验和高、低应变测试数据对比,对理论计算中的参数取值提出了明确的分析结论,同时对影响单桩承载力的主要因素进行分析对比并提出可行性建议。
2.
By the reasonable design and strict control on constructional parameters, the rammed pedestal pile can provide high bearing capacity, so by using it can achieve good economic benefit.
通过一个工程实例的设计和桩基检测结果分析认为 :经过合理的设计和施工技术参数的严格控制 ,夯扩桩能提供较高的单桩承载力 ,具有较好的经济效
6) bearing capacity of single pile
单桩承载力
1.
Analysis of CFG pile settlement based on bearing capacity of single pile;
基于单桩承载力的CFG桩复合地基沉降分析
2.
Calculation for bearing capacity of single pile in falling loess area of Shanbei;
陕北湿陷性黄土地区单桩承载力计算
3.
Effective measures to enhance the bearing capacity of single pile of high-pressure rotary jet grouting pile;
提高旋喷桩单桩承载力的有效方法
补充资料：桩的轴向承载力
单桩在产生一定的桩顶变形条件下所能支承的最大轴向静荷载。在保证桩身结构强度的前提下，桩的轴向承载力主要取决于桩周土的性状。
由土的性状确定的桩的承载力，是通过桩侧土阻力及桩尖地基土承载力的发挥而获得（图1a）。荷载首先通过桩侧阻力向土中传递。桩侧阻力随桩身与土间的相对剪切位移增大而逐渐发挥，其大小与桩侧的有效法向应力有关。充分发挥土的侧摩阻力所需的桩土相对位移量不大,一般为6～10毫米。发挥桩尖地基承载力需要较大的桩尖位移，此种位移与持力层性质、桩尖标高处的覆盖压力、桩的设置方法及桩径有关，灌注桩中可高达桩径的30％，打入桩约为桩径的10％。
工程设计中常按承载力的组成性质，将桩划分为以侧摩阻力为主的摩擦桩及以端承力为主的端承桩（图1a、b）。
目前确定单桩轴向承载力的方法，有静荷载试验、理论计算、经验公式和动力公式等方法。
静荷载试验法 工程中直接评价单桩轴向承载力的方法。试验时在桩顶分级加载，同时测定桩顶位移。每级荷载维持到满足规定的相对稳定标准。然后加次级荷载，如此重复直到破坏或达到规定的桩顶总位移量为止，接着分级卸载并以同样方法观测桩顶回弹量。
桩顶荷载р与实测相对稳定位移S关系曲线常用来评定单桩承载特性。р－S曲线随地层变化而有不同形状。常见的р-S曲线有两种情况:第一种情况是曲线上出现明显的陡降段，即荷载不再增加而沉降不断增加（图2）曲线1;出现此现象的对应荷载可作为破坏荷载。第二种情况是曲线上无明显的陡降段（图2）曲线，这时只能用经验方法确定极限承载力，如按给定的桩顶下沉量或卸载后的桩顶残留下沉量Sr确定破坏荷载。工程设计中常取破坏荷载的前一级荷载作为桩的极限承载力。极限承载力除以适当的安全系数 K即为工程中在该土层条件下采用的单桩容许承载力[рa]。单桩的静荷载试验应采用和工程桩相同尺寸、材料、土层条件以及设置方法的桩，在不做破坏性试验时可利用工程桩进行。试验应在设桩过程对土的扰动影响基本消除后开始。
试验加载相对于构筑物荷载而言是短期的，且无群桩中邻桩荷载的影响，不能直接得出桩基将会出现的下沉量概念，试桩下沉量只是衡量桩周土承载力发挥程度以及积累工程经验的工具。因此，近年有采用等速率贯入法等快速方法进行试桩的趋向。
理论计算法 静荷载试验常受具体条件限制而无法进行,可按土的特性指标按(1)式估算桩的轴向承载力。
рj＝рs+рb
(1)
式中рj为桩的极限承载力；рs为桩侧阻力;рb为桩底承载力。
一般情况下
рs＝ULk勎vtgδ′
(2)
在饱和粘性土中
рs＝ULαCu
(3)
式中U、L为桩周长及在土层中的长度；勎v为有效覆盖压力；k为侧压力系数；α 为粘着系数,随土质及荷载性质而定；Cu为土的无排水抗剪强度；δ′为土的有效强度参数。
桩尖下地基土受载后形成一个高密度的锥形土楔，将土推向四周并在近旁土体内形成塑性区。桩尖下地基土的极限承载力可由塑性理论或非线性弹塑性理论估算：
рb＝(KcCNc+Kq勎LNq)Ab
(4)
式中Kc、Kq为桩底截面的形状系数;Ab为桩尖处截面积；勎L为桩尖标高处的竖向有效应力;Nc和Nq为承载力系数，按不同假定计算所得桩尖地的Nc、Nq值有显著的差别。
70年代提出的计算粘土中打入桩轴向承载力的有效应力理论，全面地考虑了从桩的打入、桩周土的重新固结直到桩支承荷载整个过程的应力变化。但是，打入桩的排土及重塑作用，上层土随桩身带入的影响，打桩振动、射水沉桩以及钻孔桩对桩周土的扰动等因素难以准确测定，所以在工程中应用理论公式时，尚需凭经验予以修正。
经验公式法 将实测或经验划分的桩侧阻力与桩底承载力，分别按土类及其他因素进行统计可得单位面积上桩侧的极限摩擦力 fu及桩尖极限承载力 Ru值的范围，故单桩的容许承载力рj为
(5)
式中Li为桩身在i层土中的长度;mi为不同施工方法对i层土的承载力的影响系数;fui为i层土的极限摩擦力;Ab为桩尖处截面积；U为桩周长。
式(5)中的fu及Ru值还可通过静力触探试验的探头侧壁阻力与探头端阻力（或比贯入阻力）求得；也可与动力触探或标准贯入试验击数联系起来。触探资料是在土层内连续测定的，对土性有较准确的反应，在适当考虑桩及探头间的尺寸效应后预测桩的承载力，一般能符合工程要求。困难是现有触探设备能量常不足以达到长桩所要求的深度。
动力公式法 在理想的弹性体碰撞理论基础上，以一次锤击提供的能量与在桩身打入的距离(称为贯入度)上克服桩周土阻力所作的功相等为条件，求得桩的极限承载力。它粗略假定桩周土阻力是在撞击瞬时全部同时出现的，但忽略了打桩动阻力与静载下桩的承载力间的差别。常用的美国《工程新闻》公式是1888年提出的这类早期公式之一，后经不断修改，迄今公式已有数百个。动力公式法的特点是测定方法简单，可在每根打入桩上应用，以砂土中较为适用，尤其在贯入度与承载力的关系为已知时（如通过试桩的静荷载试验确定），仍不失为现场控制打桩的有效手段。
单桩轴向承载力取决于许多因素，一般包括：容许沉降值、荷载类型、土质条件、设置方法、桩材等。结合现场地质条件和设桩能力，正确选定桩尖持力层及进入深度是提高轴向承载力的关键。也有在桩尖或桩身局部用扩大断面的办法来提高桩的承载力。
参考书目
华南工学院等编：《地基及基础》，中国建筑工业出版社，北京，1981。
由土的性状确定的桩的承载力，是通过桩侧土阻力及桩尖地基土承载力的发挥而获得（图1a）。荷载首先通过桩侧阻力向土中传递。桩侧阻力随桩身与土间的相对剪切位移增大而逐渐发挥，其大小与桩侧的有效法向应力有关。充分发挥土的侧摩阻力所需的桩土相对位移量不大,一般为6～10毫米。发挥桩尖地基承载力需要较大的桩尖位移，此种位移与持力层性质、桩尖标高处的覆盖压力、桩的设置方法及桩径有关，灌注桩中可高达桩径的30％，打入桩约为桩径的10％。
工程设计中常按承载力的组成性质，将桩划分为以侧摩阻力为主的摩擦桩及以端承力为主的端承桩（图1a、b）。
目前确定单桩轴向承载力的方法，有静荷载试验、理论计算、经验公式和动力公式等方法。
静荷载试验法 工程中直接评价单桩轴向承载力的方法。试验时在桩顶分级加载，同时测定桩顶位移。每级荷载维持到满足规定的相对稳定标准。然后加次级荷载，如此重复直到破坏或达到规定的桩顶总位移量为止，接着分级卸载并以同样方法观测桩顶回弹量。
桩顶荷载р与实测相对稳定位移S关系曲线常用来评定单桩承载特性。р－S曲线随地层变化而有不同形状。常见的р-S曲线有两种情况:第一种情况是曲线上出现明显的陡降段，即荷载不再增加而沉降不断增加（图2）曲线1;出现此现象的对应荷载可作为破坏荷载。第二种情况是曲线上无明显的陡降段（图2）曲线，这时只能用经验方法确定极限承载力，如按给定的桩顶下沉量或卸载后的桩顶残留下沉量Sr确定破坏荷载。工程设计中常取破坏荷载的前一级荷载作为桩的极限承载力。极限承载力除以适当的安全系数 K即为工程中在该土层条件下采用的单桩容许承载力[рa]。单桩的静荷载试验应采用和工程桩相同尺寸、材料、土层条件以及设置方法的桩，在不做破坏性试验时可利用工程桩进行。试验应在设桩过程对土的扰动影响基本消除后开始。
试验加载相对于构筑物荷载而言是短期的，且无群桩中邻桩荷载的影响，不能直接得出桩基将会出现的下沉量概念，试桩下沉量只是衡量桩周土承载力发挥程度以及积累工程经验的工具。因此，近年有采用等速率贯入法等快速方法进行试桩的趋向。
理论计算法 静荷载试验常受具体条件限制而无法进行,可按土的特性指标按(1)式估算桩的轴向承载力。
рj＝рs+рb
(1)
式中рj为桩的极限承载力；рs为桩侧阻力;рb为桩底承载力。
一般情况下
рs＝ULk勎vtgδ′
(2)
在饱和粘性土中
рs＝ULαCu
(3)
式中U、L为桩周长及在土层中的长度；勎v为有效覆盖压力；k为侧压力系数；α 为粘着系数,随土质及荷载性质而定；Cu为土的无排水抗剪强度；δ′为土的有效强度参数。
桩尖下地基土受载后形成一个高密度的锥形土楔，将土推向四周并在近旁土体内形成塑性区。桩尖下地基土的极限承载力可由塑性理论或非线性弹塑性理论估算：
рb＝(KcCNc+Kq勎LNq)Ab
(4)
式中Kc、Kq为桩底截面的形状系数;Ab为桩尖处截面积；勎L为桩尖标高处的竖向有效应力;Nc和Nq为承载力系数，按不同假定计算所得桩尖地的Nc、Nq值有显著的差别。
70年代提出的计算粘土中打入桩轴向承载力的有效应力理论，全面地考虑了从桩的打入、桩周土的重新固结直到桩支承荷载整个过程的应力变化。但是，打入桩的排土及重塑作用，上层土随桩身带入的影响，打桩振动、射水沉桩以及钻孔桩对桩周土的扰动等因素难以准确测定，所以在工程中应用理论公式时，尚需凭经验予以修正。
经验公式法 将实测或经验划分的桩侧阻力与桩底承载力，分别按土类及其他因素进行统计可得单位面积上桩侧的极限摩擦力 fu及桩尖极限承载力 Ru值的范围，故单桩的容许承载力рj为
(5)
式中Li为桩身在i层土中的长度;mi为不同施工方法对i层土的承载力的影响系数;fui为i层土的极限摩擦力;Ab为桩尖处截面积；U为桩周长。
式(5)中的fu及Ru值还可通过静力触探试验的探头侧壁阻力与探头端阻力（或比贯入阻力）求得；也可与动力触探或标准贯入试验击数联系起来。触探资料是在土层内连续测定的，对土性有较准确的反应，在适当考虑桩及探头间的尺寸效应后预测桩的承载力，一般能符合工程要求。困难是现有触探设备能量常不足以达到长桩所要求的深度。
动力公式法 在理想的弹性体碰撞理论基础上，以一次锤击提供的能量与在桩身打入的距离(称为贯入度)上克服桩周土阻力所作的功相等为条件，求得桩的极限承载力。它粗略假定桩周土阻力是在撞击瞬时全部同时出现的，但忽略了打桩动阻力与静载下桩的承载力间的差别。常用的美国《工程新闻》公式是1888年提出的这类早期公式之一，后经不断修改，迄今公式已有数百个。动力公式法的特点是测定方法简单，可在每根打入桩上应用，以砂土中较为适用，尤其在贯入度与承载力的关系为已知时（如通过试桩的静荷载试验确定），仍不失为现场控制打桩的有效手段。
单桩轴向承载力取决于许多因素，一般包括：容许沉降值、荷载类型、土质条件、设置方法、桩材等。结合现场地质条件和设桩能力，正确选定桩尖持力层及进入深度是提高轴向承载力的关键。也有在桩尖或桩身局部用扩大断面的办法来提高桩的承载力。
参考书目
华南工学院等编：《地基及基础》，中国建筑工业出版社，北京，1981。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条