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1)  low observable reentry vehicle (LORV)
小雷达截面再入飞行器
2)  reentry vehicle
再入飞行器
1.
Aerodynamics prediction and configuration optimizati on for reentry vehicle with double-ellipse cross-section;
双椭圆截面再入飞行器的气动计算及布局优化设计
2.
Fluctuating response analysis of reentry vehicles;
再入飞行器的脉动响应分析
3.
Unscented Kalman Filtering for Reentry Vehicle Tracking;
Unscented Kalman滤波用于再入飞行器跟踪
3)  re-entry vehicle
再入飞行器
1.
Study on modeling of re-entry vehicle signatures;
再入飞行器目标特性建模研究
4)  Reentry aerocraft
再入飞行器
1.
An autopilot design scheme is presented with feedback linearization technique against the fast time varying, strong coupling and high nonlinear system of the high speed reentry aerocraft dynamics.
针对高速再入飞行器模型的快时变 ,强耦合 ,严重非线性的特点 ,采用反馈线性化方法 ,设计了自动驾驶仪 ;同时采用最优制导律设计与理想速度曲线相结合的方法 ,设计了能同时保证末端制导精度及速度方向、大小的制导律。
2.
Also the autopilot of reentry aerocraft was designed with this nethod.
文中基于一种不同于反馈性化的退步控制思想 ,提出了一种新的非线性反馈自动驾驶仪设计方法 ,利用这种方法 ,为再入飞行器设计了自动驾驶仪。
3.
High-speed reentry aerocraft is usually with terminal guidance system.
高速再入飞行器通常具有末制导系统。
5)  reentry vehicles
再入飞行器
1.
Maneuverability Analysis of Reentry Vehicles Based on Moving Centroid Control Mode
基于变质心控制的再入飞行器机动能力分析
2.
In this paper,basing on three-axis\'s stable dynamic equations of moving centroid reentry vehicles,the dynamic inversion controller was designed under three-axis\'s stable control mode.
在推导三通道稳定再入飞行器动力学方程的基础上,运用动态逆控制理论设计了三通道稳定模式下变质心再入飞行器的控制系统。
3.
Moving centroid control for reentry vehicles is used to realize the maneuvering control by changing the center of mass of reentry vehicles and aerodynamic trim torque,so as to adjust the flying attitude and angle of attack.
通过建立变质心再入飞行器的线性化方程,研究了质量块在飞行器内部不同方向上移动与可建立配平攻角之间的关系,并通过仿真计算可知再入飞行器再入的不同阶段质量块沿不同方向移动时的控制效率是有所差别的。
6)  RCS
雷达截面
1.
A method to improve the precision of RCS measurement;
提高雷达截面测量精度的一种方法
2.
Full-wave analysis of the RCS of a lossy rectangular microstrip patch;
有耗矩形微带贴片雷达截面的全波分析
3.
Via calculating RCS of different shapes of chaff clouds, ideal shape of chaff clouds is put forward.
主要从箔条云的雷达截面入手,考虑箔条云雷达截面积方向性要求,通过计算不同形状箔条云的雷达截面积,提出理想的箔条云形状;并扼要分析它们对质心干扰效果的影响。
补充资料:雷达目标截面积
      目标向雷达接收天线方向散射电磁波能力的量度。它是一个等效的面积,当这个面积所截获的雷达照射能量各向同性地向周围散射时,在单位立体角内的散射功率,恰好等于目标向接收天线方向单位立体角内散射的功率。雷达目标截面积具有面积的量纲,常用单位是平方米或平方波长。用σ 表示雷达目标截面积, 则可写为
  
  这是雷达目标截面积的实验定义式。σ 是雷达基本方程中的一个因子。已知发射功率Pt,发射和接收天线增益G,波长λ,目标到雷达的距离R,则雷达接收天线截获的功率为
  
  若测出接收功率Pr,则雷达目标截面积的公式为
  
  这是实验测定雷达目标截面积的基本公式。雷达目标截面积的理论定义式为
  
  式中Ei为雷达在目标处的照射场强;Er为目标在接收天线处的散射场强。因为雷达发射球面波,只有在满足远场条件(概略地说即当目标距离足够远时)目标在接收天线处的散射波才近似地表示为平面波。雷达目标截面积的这一定义与距离无关。一个具体目标的雷达截面积与目标本身的几何尺寸和形状、材料、目标视角、雷达工作频率及雷达发射和接收天线的极化有关。当其他条件不变时,目标尺寸越大,雷达截面积也越大。对于一定的雷达频率和固定的视角,目标的雷达截面积决定于极化。在远场和线性散射条件下,雷达目标截面积与极化的关系可表示为矩阵,称为雷达目标的散射矩阵。
  
  
  在理论上,把物体的边界条件代入麦克斯韦方程即可计算出雷达目标截面积,但仅在物体具有简单的几何形状的情况下才能得出精确解。例如,良好导电的球体,其雷达目标截面积与观察方向无关,对极化也不敏感,但与波长有密切关系(图1)。当球的周长小于波长时,雷达目标截面积与波长的四次方成反比。这是尺寸比波长小得多的任何物体所具有的散射特性。这一区域称为瑞利区。当波长小于球体周长的十分之一时,球体的雷达截面积与波长无关,且恰等于球体的光学截面积πr2(r 为半径)。这一区域称为光学区。两者之间的区域(1<2πr/λ<10)称为谐振区或玛依区。
  
  
  获得复杂形状物体的雷达截面积的常用方法之一,是测量来自目标本身和雷达截面积为已知的物体的回波功率。进行这种测量时须对雷达接收机进行仔细的校准和标度,还须控制实验环境,避免背景散射等因素对测量精度的影响。图2为一架中等大小的老式双引擎轰炸机在10厘米波长上的雷达截面积与方向角的函数关系。图中表明,复杂目标的雷达截面积随方向角而急剧变化。复杂目标的雷达截面积也可以在保持远场条件(R≥2D2/λ,D为试验模型的最大尺寸)下,用缩小的模型和同样比例的波长在室内进行测量。
  
  
  对于复杂目标,在雷达工作条件下目标方向角是不稳定的,因此应把雷达目标截面积看作为随机量,并用概率密度和相关函数表示(见雷达目标噪声)。通常所说的雷达目标截面积指的是统计期望值。
  

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参考词条