1) design compressive stress
设计压应力
2) design stress
设计应力
1.
Method for the defermination of design stress of plastics pipes was presented based on the domsetic and foreign standards,thus equations and calculation means of wall thickness of plastics pipes for water conveying were derived.
以现有国内外标准为依据 ,给出了塑料材料设计应力的确定方法 ,从而得到给水用塑料管材厚度的相关公式和计算方法。
2.
The design stress of plastic pipe applicable in this field was determined.
以现有国内外标准为依据 ,给出了冷热水应用条件的分级方法和冷热水用塑料材料设计应力的确定方法 ,从而得到冷热水塑料管材厚度的计算方
3) stress design
应力设计
1.
As a conclusion,the nano composites and the stress design of ceramic grain boundary are hopeful as effective approaches for improving the ceramic brittleness.
综述了金属粒子、金属间化合物粒子以及纳米粒子增韧陶瓷的研究现状 ,分析了各种增韧机理 ,总结了纳米复合及陶瓷晶界应力设计解决陶瓷的脆性问
4) pressure design
压力设计
1.
In pressure design of reinforcement calculation of process piping branch connection,the use of pressure area method is the same as that of area replacement method in essence,the difference of which only exists in the different reinforcement scopes.
工业管道支管连接的压力设计采用压力面积法,实质上也是等面积法。
5) design pressure
设计压力
1.
Discusion on the design pressure of a Beer Road Tank;
啤酒罐车设计压力的探讨
2.
Once the throughput, pipeline route and oil kinds are defined, the main factors, which influence the total cost of isothermal oil pipeline,are material,diameter and design pressure.
通过建立的等温输油管道总费用数学模型进行推导论证,结果表明,在一定条件下,等温输油管道总费用为管径和设计压力的凸函数,且只有一个极值点存在,可以使总费用达到最小值。
3.
It is safety that design temperature adopt 48℃ and design pressure adout 1.
针对液化石油气贮罐特殊的工程环境 ,结合多年实践经验 ,从设计条件、结构布置、防腐蚀等方面进行了详细分析 ,认为对地下液化石油气贮罐取设计温度 48℃、设计压力 1。
6) pressure,design
压力，设计
补充资料：机械设计:接触应力
接触应力
两个接触物体相互挤压时在接触区及其附近產生的应力。滚动轴承﹑齿轮和凸轮等零件﹐在较高的接触应力的反復作用下﹐会在接触表面的局部区域產生小块或小片金属剥落﹐形成麻点和凹坑﹐使零件运转噪声增大﹐振动加剧﹐温度昇高﹐磨损加快﹐最后导致零件失效。因此设计这类零件时﹐必须考虑接触强度﹐包括接触静强度和接触疲劳强度。
物体表面的接触状况﹐按初始几何条件可分为点接触和线接触两类。施加载荷后﹐接触点或接触线实际上变成接触面(圆﹑椭圆﹑矩形或梯形)。在计算接触面积时假设﹕弹性体材料各向同性﹔接触区域的应力不超过弹性极限﹔接触面积比接触物体总表面积小得多﹔压力垂直於物体的接触表面。根据上述假设﹐两个弹性物体接触面的普遍形式为一椭圆。最大压应力(即最大接触应力)发生在接触面的中心。在整个接触面上的压力分布呈图 接触压力分布图
中的半椭球形。
两弹性物体接触时﹐最大接触切应力出现在接触点下方某一深度处与接触面成45°角的平面上。在该平面上的切应力分布﹐随表层向下而增大﹐达到最大值后又随离表层距离增大而减小。当两物体滚动接触时﹐切应力由最大值变到零﹐再由零到最大值﹐形成脉动循环应力﹐使物体產生接触疲劳破坏﹐其裂纹方向与接触表面成45°角。这种理论广泛应用在传统的齿轮接触疲劳强度计算中。在滚动轴承的接触疲劳计算中﹐认为裂纹源是由於在ZY 平面内(见图 接触压力分布图
)一定深度处的切应力对称循环作用引起的。的数值也随离表面的深度而变化。接触疲劳裂纹主要在达到最大值处產生。然后裂纹平行於表面扩展直到局部表层突然断裂。
在机械设计中﹐可採用提高接触强度的措施来提高零件的使用寿命。例如﹐提高表面光洁度﹐在两滚动体接触表面间加润滑剂﹐用各种热处理工艺提高滚动体接触表面的硬度等(见表面强化)。
两个接触物体相互挤压时在接触区及其附近產生的应力。滚动轴承﹑齿轮和凸轮等零件﹐在较高的接触应力的反復作用下﹐会在接触表面的局部区域產生小块或小片金属剥落﹐形成麻点和凹坑﹐使零件运转噪声增大﹐振动加剧﹐温度昇高﹐磨损加快﹐最后导致零件失效。因此设计这类零件时﹐必须考虑接触强度﹐包括接触静强度和接触疲劳强度。
物体表面的接触状况﹐按初始几何条件可分为点接触和线接触两类。施加载荷后﹐接触点或接触线实际上变成接触面(圆﹑椭圆﹑矩形或梯形)。在计算接触面积时假设﹕弹性体材料各向同性﹔接触区域的应力不超过弹性极限﹔接触面积比接触物体总表面积小得多﹔压力垂直於物体的接触表面。根据上述假设﹐两个弹性物体接触面的普遍形式为一椭圆。最大压应力(即最大接触应力)发生在接触面的中心。在整个接触面上的压力分布呈图 接触压力分布图
中的半椭球形。 两弹性物体接触时﹐最大接触切应力出现在接触点下方某一深度处与接触面成45°角的平面上。在该平面上的切应力分布﹐随表层向下而增大﹐达到最大值后又随离表层距离增大而减小。当两物体滚动接触时﹐切应力由最大值变到零﹐再由零到最大值﹐形成脉动循环应力﹐使物体產生接触疲劳破坏﹐其裂纹方向与接触表面成45°角。这种理论广泛应用在传统的齿轮接触疲劳强度计算中。在滚动轴承的接触疲劳计算中﹐认为裂纹源是由於在ZY 平面内(见图 接触压力分布图
)一定深度处的切应力对称循环作用引起的。的数值也随离表面的深度而变化。接触疲劳裂纹主要在达到最大值处產生。然后裂纹平行於表面扩展直到局部表层突然断裂。 在机械设计中﹐可採用提高接触强度的措施来提高零件的使用寿命。例如﹐提高表面光洁度﹐在两滚动体接触表面间加润滑剂﹐用各种热处理工艺提高滚动体接触表面的硬度等(见表面强化)。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条