1) transverse fracture process
横向断裂过程
2) transverse rupture
横向断裂
1.
The structure of transverse ruptured 72A hard steel wire has been observed by microscope and its hardness has been measured.
用金相显微镜和显微硬度计分别观察和测量了拉拔过程中发生横向断裂的 72 A硬线钢组织与硬度。
2.
Fe powder S values of transverse rupture were assayed by technology test.
通过工艺试验测定了Fe粉的横向断裂力值,并应用表示法对所得试验结果进行了对比分析。
3.
The inspection and analysis and the process thermal simulation test have been made by using metallographic microscope and SEM on the failure of transverse rupture in the containing silicon low carbon steel billets after continuous casting.
对含Si低碳钢连铸坯发生的横向断裂缺陷进行了金相、扫描电镜检验分析及加热工艺模拟试验;对铸坯从钢水凝固到轧前加热断裂的热历程中所受外力及其与裂纹形成的关系进行了分析。
3) fracture process
断裂过程
1.
The fracture process and interface of the composites were also observed by TEM and SEM.
用SEM、TEM等观察了复合材料的断裂过程与界面状态。
2.
Concrete is a typical heterogeneous quasi-brittle material used in engineering, and its fracture process is very complex.
混凝土是一种典型的非均匀准脆性材料,其断裂过程是非常复杂的。
3.
An mesomechanical model that can simulate the fracture process of concrete is proposed and used to study the facture characteristics of concrete under uniaxial or biaxial loadings based on knowledge of heterogeneous structure of concrete at the mesoscopic level.
提出了一个模拟混凝土断裂过程的细观力学模型,并应用该模型从混凝土的细观非均匀性结构出发,对混凝土试样在单轴和双轴静态载荷作用下的断裂过程进行了数值模拟,给出双轴载荷作用下混凝土的强度包络面。
4) fracture process zone
断裂过程区
1.
Study on the K criterion of Ⅰ-Ⅱ mixed-mode fracture of concrete considering the fracture process zone;
考虑断裂过程区的混凝土Ⅰ-Ⅱ复合型断裂判据研究
2.
In the previous study on the size effect of fracture toughness of concrete,the influences of fracture process zones,which occur at the front edge of concrete cracks,are not taken into account.
混凝土裂缝前缘存在断裂过程区,以往研究混凝土断裂韧度KIC尺寸效应时未考虑断裂过程区的影响。
3.
Based on fictitious crack model(FCM) and continuous damage theory, the formulas on the length and damage degree of fracture process zone (FPZ) for RCC are established.
本文采用虚拟裂缝模型和连续损伤力学方法 ,计算了断裂过程区的长度和损伤度。
5) complete process of fracture
断裂全过程
1.
Based on the cohesive force acted on the fictitious crack zone, the new K R _curve (called K R (Δa)) is a kind of crack propagation resistance curve which can better describe the crack propagation of concrete during the complete process of fracture.
:基于虚拟裂缝扩展粘聚力的新KR 阻力曲线———KR(Δa) ,是较好地描述混凝土断裂全过程的裂缝扩展阻力曲线 。
6) transverse rupture strength
横向断裂强度
1.
0HRA,transverse rupture strength(TRS) of 1819MPa.
6%,横向断裂强度由1045MPa提高到1819MPa。
补充资料：正规过程和倒逆过程
讨论完整晶体中声子-声子散射问题时,由于要求声子波矢为简约波矢（见布里渊区），所得到的总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量G)。例如对于三声子过程有下列条件
， (1)
式中q1和q2是散射前的声子简约波矢, q3为散射后声子波矢，式(1)中G)的取值应保证q3也是简约波矢。这时会出现两种过程,其一是当q1+q2在简约区内时,可以取倒易点阵矢量G)＝0,式(1)则简化为总波矢守恒条件,称为正规过程或N过程。其二是当q1+q2超出简约区时,所取G)应保证q3仍落于简约区内,由于q3与q1+q2相差G),显然q3位于q1+q2的相反一侧，这时散射使声子传播方向发生了倒转，故称为倒逆过程或U过程。U过程总波矢不守恒,但总能量守恒,因为声子频率是倒易点阵的周期函数，而q3与q1+q2只相差一个倒易点阵矢量。N过程在低温长波声子的散射问题中起主要作用。当温度升高，简约区边界附近的声子有较多激发时，U过程变得十分显著,它对点阵热导有重要贡献。
在能带电子与声子散射问题中存在着与式 (1)相仿的总波矢条件
k+G＝k┡±q，
(2)
式中k与k┡分别为散射前后电子的简约波矢,±号分别对应于吸收或发射q声子。类似的在热中子-声子散射以及晶体中一切波的相互作用过程中，总波矢变化都相差一个倒易点阵矢量G),因此也都有N与U过程之分。这是晶体和连续媒质不同之处，连续媒质对无穷小平移具有不变性，才能求得总波矢守恒，而晶体只具有对布喇菲点阵的平移不变性，因此总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量。
， (1)
式中q1和q2是散射前的声子简约波矢, q3为散射后声子波矢，式(1)中G)的取值应保证q3也是简约波矢。这时会出现两种过程,其一是当q1+q2在简约区内时,可以取倒易点阵矢量G)＝0,式(1)则简化为总波矢守恒条件,称为正规过程或N过程。其二是当q1+q2超出简约区时,所取G)应保证q3仍落于简约区内,由于q3与q1+q2相差G),显然q3位于q1+q2的相反一侧，这时散射使声子传播方向发生了倒转，故称为倒逆过程或U过程。U过程总波矢不守恒,但总能量守恒,因为声子频率是倒易点阵的周期函数，而q3与q1+q2只相差一个倒易点阵矢量。N过程在低温长波声子的散射问题中起主要作用。当温度升高，简约区边界附近的声子有较多激发时，U过程变得十分显著,它对点阵热导有重要贡献。
在能带电子与声子散射问题中存在着与式 (1)相仿的总波矢条件
k+G＝k┡±q，
(2)
式中k与k┡分别为散射前后电子的简约波矢,±号分别对应于吸收或发射q声子。类似的在热中子-声子散射以及晶体中一切波的相互作用过程中，总波矢变化都相差一个倒易点阵矢量G),因此也都有N与U过程之分。这是晶体和连续媒质不同之处，连续媒质对无穷小平移具有不变性，才能求得总波矢守恒，而晶体只具有对布喇菲点阵的平移不变性，因此总波矢守恒条件会相差一个倒易点阵矢量。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条