1) I-IDDR
HDDR Nd-Fe-B
2) NdFeB/α-Fe
Nd-Fe-B/α-Fe
1.
NdFeB/α-Fe two-phase magnetic powders were obtained by sonochemistry method.
采用声化学法制备 Nd-Fe-B/α-Fe 型双相包覆磁粉,再经放电等离子烧结(SPS)制备成致密块状磁体。
3) HDDR
HDDR法
1.
These technologies include conventional power metallurgy, reduction / diffusion methods, rapid solidification, mechanically alloying, HDDR methods and rubber isostatic pressing.
综述了Sm2Fe17Nx稀土永磁体合成与制备的主要方法如:传统粉末法、还原/扩散法、快淬法、机械合金化法、HDDR法以及橡皮模等静压技术等。
5) Nd-Fe-B magnet
Nd-Fe-B磁体
1.
Combing with the industrial production of sintered Nd-Fe-B magnet in China, the effects of different sintering temperatures and tempering heat treatment temperatures on the product magnetic property and demagnetization curve square degree after pressure molding of the same Nd-Fe-B powder were studied.
结合国内烧结Nd-Fe-B磁体工业生产过程,研究了相同Nd-Fe-B粉末压制成型后,不同的烧结、回火热处理温度对产品磁性能及退磁曲线方形度的影响。
2.
A quantitative description of variation of the demagnetization curve rectangularity of Nd-Fe-B magnets with sintering process and a study of the effect of relative density, grain size and its distribution on the demagnetization curve rectangularity of Nd-Fe-B magnets are presented in this paper.
定量描述了Nd-Fe-B磁体J-H退磁曲线方形度与烧结过程的关系,分析了相对密度、晶粒尺寸及其分布对磁体J-H退磁曲线方形度的影响规律。
3.
The densification process and mechanism in sintered Nd-Fe-B magnets have been investigated in thispaper.
定量描述了Nd-Fe-B磁体的烧结致密化过程,分析了有效稀土含量、合金粉末粒度对烧结致密化过程的影响,研究了Nd-Fe-B磁体烧结过程的致密化机制。
6) sintered Nd-Fe-B
烧结Nd-Fe-B
1.
Acidic electroless Ni-P plating on sintered Nd-Fe-B magnet;
烧结Nd-Fe-B永磁体酸性化学镀Ni-P
2.
Study on the New Machining Technology and Mechanism of Sintered Nd-Fe-B Magnet;
烧结Nd-Fe-B永磁材料加工新技术及机理研究
3.
Grinding of Sintered Nd-Fe-B Magnet and Study on Computer Simulation Technology;
烧结Nd-Fe-B永磁材料磨削加工及仿真技术研究
补充资料：Fe-C-O和Fe-H-O系平衡图
铁及其氧化物与CO-CO2或 H2-H2O 混合气体达到平衡时的气相组成与温度的关系图（图1）。它是由实验测得的数据绘制的，是冶金过程物理化学常用的一种优势区图。图中三条线分别代表下列三个反应的平衡气相组成：
570℃以下：Fe3O4+4CO3Fe+4CO2 (1)
570℃以上：Fe3O4+CO3FeO+CO2 (2)
FeO+COFe+CO2 (3)
3Fe2O3+CO─→2Fe3O4+CO2反应达平衡时的一氧化碳分压值太小,几乎与横坐标重合,图中未标出。如果实际气相组成pco/(pco+pco2)高于平衡组成,则反应将向右进行,此时反应式等号右边的固相是稳定的,左边的固相不稳定。图中每条线上方的区域就是该反应式右边固体的稳定存在区。这三条线将整个图划分为三个区域，即Fe、FeO、Fe3O4的稳定存在区。三条线交点是四相（Fe、FeO、Fe3O4及气相）共存点（见相图）。
在钢铁冶炼过程中，常利用此图来确定在给定温度和气相组成条件下能够稳定存在的固相。此图还明确表明铁的各级氧化物是逐级转化的（见Fe-O 状态图）。
由图1可见,在虚线(Fe-H-O平衡)与实线(Fe-C-O平衡)交点温度(820℃)以上,H2比CO具有更强的还原能力；在820℃以下,则正相反。
CO对铁还有渗碳作用。当气体中的比值pco/(pco+pCO2)超过反应(4)的平衡组成时，会发生铁的渗碳反应：
2CO(气)─→CO2(气)+[C] (4)
[C]表示溶解于铁中的碳。图2绘出了一系列 [C]含量下渗碳反应达到平衡时的气相组成与温度的关系曲线。此图直接示出在给定温度和[C]含量的情况下,气相对铁是渗碳还是脱碳。这类问题在钢的热处理时经常遇到。FeO是非化学计量化合物(见Fe-O 状态图)，其中氧含量与其平衡气相组成的关系也在图2中绘出。
3Fe2O3+CO─→2Fe3O4+CO2反应达平衡时的一氧化碳分压值太小,几乎与横坐标重合,图中未标出。如果实际气相组成pco/(pco+pco2)高于平衡组成,则反应将向右进行,此时反应式等号右边的固相是稳定的,左边的固相不稳定。图中每条线上方的区域就是该反应式右边固体的稳定存在区。这三条线将整个图划分为三个区域，即Fe、FeO、Fe3O4的稳定存在区。三条线交点是四相（Fe、FeO、Fe3O4及气相）共存点（见相图）。
在钢铁冶炼过程中，常利用此图来确定在给定温度和气相组成条件下能够稳定存在的固相。此图还明确表明铁的各级氧化物是逐级转化的（见Fe-O 状态图）。
由图1可见,在虚线(Fe-H-O平衡)与实线(Fe-C-O平衡)交点温度(820℃)以上,H2比CO具有更强的还原能力；在820℃以下,则正相反。
CO对铁还有渗碳作用。当气体中的比值pco/(pco+pCO2)超过反应(4)的平衡组成时，会发生铁的渗碳反应：
[C]表示溶解于铁中的碳。图2绘出了一系列 [C]含量下渗碳反应达到平衡时的气相组成与温度的关系曲线。此图直接示出在给定温度和[C]含量的情况下,气相对铁是渗碳还是脱碳。这类问题在钢的热处理时经常遇到。FeO是非化学计量化合物(见Fe-O 状态图)，其中氧含量与其平衡气相组成的关系也在图2中绘出。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条