2) yield line
塑性铰线
1.
By adoption of yield line theory, the author analyses the bearing capacity of square slabs reinforced with carbon fibre reinforced plastic (CFRP) or steel strips and improves Zhang Jiwen s yield line pattern.
采用塑性铰线理论 ,分析外贴碳纤维布 (CFRP)或钢条带加固的正方形板的承载力 。
2.
Based on the result, the authors put forward the yield line distribution trait:leaning direction of the yield line is within the interval (0°,45°].
根据分析结果 ,明确了塑性铰线的分布规律 :倾斜方向的塑性铰线 ,其倾斜角度必定处在 (0 ,4 5°]的区间内 ,不会超出 4 5°。
3.
The yield line pattern and strength of the plated RC slabs subjected to a uniformly distributed load are analyzed and calculated by employing yield line method,and furthermore,a practical design procedure and corresponding designing tables are also proposed.
在已有的混凝土双向板外贴板加固试验研究成果[1] 的基础上 ,进一步应用塑性铰线理论对承受均布荷载的混凝土矩形双向板用外贴薄板加固后的最终塑性铰线模式及其承载力进行了分析计算 ,在此基础上提出了适用于该类加固板的实用设计计算方法及设计表格 ,并编制了相应的通用程
3) plastic hinge line
塑性铰线
1.
In this paper,the failure mechanism of a special shape reinforced concrete slab under uniformly distributed loading,was established based on the plastic hinge line theory,and the temperature field in slab was determined by using the finite difference method.
本文基于塑性铰线理论确定了钢筋混凝土异形板的破坏机构，并利用有限差分法计算了火灾时板内的温度场，根据高温后钢筋和混凝土的力学性能对塑性铰线截面的弯矩及灾后极限均布荷载进行了分析，为钢筋混凝土板火灾后的评估和维修提供依据。
2.
A simplified calculation method was also given,in which plastic hinge line model was used.
建立了节点承载力计算的塑性铰线模型,推导了塑性铰线的承载力,得到了受拉翼缘的极限拉力,并最终确定了节点的承载力计算方法。
4) plastic hinged lines
塑性铰线
1.
A new theory of the plastic hinged lines for the limit load calculation of the reinforced concrete plates is established.
利用双剪屈服准则建立了用机动法计算钢筋混凝土薄板极限载荷的新的塑性铰线理论 ,并导出了双向布置钢筋的钢筋混凝土板的屈服条件 ,实例计算表明其更符合实验结果 。
2.
Based on the yield criteria a new theory of the plastic hinged lines for the limit load calculation of reinforced concrete plates.
文章利用双剪屈服准则1导出了钢筋砼薄板屈服时屈服条件,并利用此屈服条件创立了用机动法计算薄板极限载荷的新的塑性铰线理论,它与用原有塑性铰理论所计算的结果比较,更符合实验结果〔2-4〕。
5) yield line pattern
塑性铰线模式
6) yield line model
塑性铰线模型
1.
The yield line model of stepped K-type gapped RHS-joints subjected to the combined chord axial compression load and branch axial loads is established in the paper.
建立了考虑弦杆轴向压力影响的不等宽K型间隙方管节点的塑性铰线模型 ,并推出了节点承载力计算公式。
2.
A new yield line model, which takes load in the main member into account, is developed to calculate the moment capacity of directly welded stepped T type rectangular hollow section (RHS) joints.
建立了在弦杆轴向压力影响下,直接焊接不等宽T形方管节点抗弯的塑性铰线模型。
3.
From a yield line model used for calculating RHS-joint strength,a stiffness model is developed for a stepped T-type RHS joint ,and a stiffness formulas is established.
在计算节点强度的塑性铰线模型的基础上,建立了不等宽T型方管节点在支杆轴压荷载作用下的刚度模型,推出了刚度简化计算公式。
补充资料：弹—塑性有限元法
弹—塑性有限元法
elastic-plastic finite element method
刚度矩阵，进行下一个增量步计算，直到求得整个弹一塑性间题的解。根据采用的刚度矩阵形式，可分为切线刚度法和割线刚度法。 .代法是对变形体施加载荷采用某一近似刚度矩阵求出初步位移解，根据此解计算应力和相应的载荷，并用载荷的差值继续计算附加位移增量，按上述步骤进行叠代，直到附加位移小到某一许可值为止。把所有的位移叠加起来，即得到要求的解。根据刚度矩阵的形式不同可分为直接叠代法、牛顿法、修正牛顿法和拟牛顿法等。混合法把逐步加载法和叠代法同时使用，在某一增量步内进行叠代以提高计算精度。 大变形弹一塑性有限元法大变形理论中，物体变形的描述有两种方法:拉格朗日法和欧拉法。拉格朗日法追随质点研究物体的变形，质点以在某一构形下的位置标记，称为物质坐标系或拉格朗日坐标系。此构形称初始构形。欧拉法以空间固定的坐标(欧拉坐标系)来描述质点的运动，其坐标随质点和时间而变化。物体在任一时刻的构形称现时构形。 物体的现时坐标x，相对于物质坐标的偏导数刁x，/ax’称变形梯度。它把参考构形中质点凡的邻域映射到现时构形x‘的一个邻域，刻划了整个变形(线元的伸缩和转动)。它是有限变形理论的重要物理量。 大变形有限元中，应变张量有两种表示形式:以初始构形定义的格林应变张量和以当前构形为参考构形的阿尔曼西应变张量(见应变张量)。应力张量根据定义方式不同有3种形式:柯西应力张量(有时称欧拉应力张量)，拉格朗日应力张量和克希霍夫应力张量。为保证应力不受刚体转动的影响，在本构关系中采用耀受应力率: 此一房，一氏户。户，一‘。，式中礼为欧拉应力率。 用欧拉法描述的大变形弹一塑性有限元的速率形本构关系为 弓一Dl*勺式中如为应变速度。欧拉描述的虚功方程是 万氏，“一dy一万尸!占一+好一‘1)式(1)的左端为变形能，右端是体积力F和表面力p在虚位移而:上做的虚功。在分析金属成形大变形过程时也常用欧拉描述法并忽略弹性体积微小变化的增量虚功率方程(见虚功原理)由此方程出发可得如下的平衡方程: K滋一尺式中K为刚度矩阵，它由小变形弹一塑性刚度矩阵和初应力刚度矩阵组成;成为节点速度列阵。 欧拉描述的虚功方程式(l)可按变换规则转化为拉格朗日描述的虚功方程，并由此可得如下的平衡方程式: K(u)u=R式中K(u)称刚度矩阵，由3部分组成:K(u)一KL+KN+Ks。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条