1) bottom coefficient of saturation recovery
底部恢复饱和系数
1.
In this paper,the concept of bottom coefficient of saturation recovery is presented,and the saturation recovery coefficient is deduced to be the product of bottom coefficient of saturation recovery and distribution coefficient of suspended sediment concentration,which theoretically and reasonably explains the value selection of saturation recovery coefficient.
恢复饱和系数是泥沙数学模型计算的重要参数,本文从理论上进一步研究了悬移质不平衡输沙的恢复饱和系数,提出了底部恢复饱和系数的概念,并推导了恢复饱和系数是底部恢复饱和系数和含沙量分布系数的乘积,从理论上合理解释了恢复饱和系数的取值问题。
2) recovery saturation coefficient
恢复饱和系数
1.
Study on the recovery saturation coefficient of over-saturation sediment transport in settling tanks;
沉沙池超饱和输沙法恢复饱和系数研究
2.
These problems include the sediment- carrying capacity, integrated roughness coefficient, cross section deformation and recovery saturation coefficient, etc.
通过分析实测资料，研究了挟沙力、综合糙率系数、断面变形规律，以及恢复饱和系数等高含沙水流模拟的几个关键技术问题，得到如下认识。
3) coefficient of saturation recovery
恢复饱和系数
1.
Investigation on coefficient of saturation recovery of non-uniform suspended load;
非均匀悬移质恢复饱和系数的探讨
2.
Boundary condition of diffusion equation and coefficient of saturation recovery;
扩散方程边界条件及恢复饱和系数
3.
The present paper gives a discussion about transport coefficient of suspended sediment, coefficient of saturation recovery, riverbed sediment grading, deposition/scour thickness and normalization of the sediment composition in gravel dominantly riverbed.
对平面二维泥沙数学模型的几个关键问题 :挟沙力系数、恢复饱和系数、床沙级配调整、冲淤厚度和床沙‘归一化’等问题及其相互影响作初步探讨。
4) restoring saturation coefficient
恢复饱和系数
1.
This paper analyses and proves that the restoring saturation coefficient α of one dimension extra-saturation sediment discharge method and the modified coefficient K of the quasi-hydrostatic settlement method are reciprocals each other.
分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数α与准静水沉降法修正系数K互为倒数;在分析影响α值变化主要因素的基础上,建立了计算恢复饱和系数α的数学模型;通过误差验证分析和经过几年生产设计部门的使用情况证明,模型的研究思路正确,精度、可靠度均满足设计要求,可供生产设计单位使用。
2.
This paper analyses and proves that the restoring saturation coefficient α of one dimension extra saturation sediment discharge method and the modified coefficient K of the quasi hydrostatic settlement method are reciprocals each other.
分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数α与准静水沉降法修正系数K互为倒数 ;在分析影响α值变化因素的基础上 ,建立了计算恢复饱和系数α的数学模型 ;经过误差分析验证 ,模型的精度、可靠度均满足设计要求 ,可供生产设计单位使
3.
This paper analyses and proves that the restoring saturation coefficient a of one dimension extra-saturation sediment discharge method and the modified coefficient K of the quasi-hydrostatic settlement method are reciprocals each other.
分析论证了一维超饱和输沙法恢复饱和系数a与准静水沉降法修正系数K互为倒数;在分析影响a值变化主要因素的基础上,建立了计算恢复饱和系数a的数学模型;通过误差验证分析和经过几年生产设计部门的使用情况证明,模型的研究思路正确,精度、可靠度均满足设计要求,可供生产设计单位使用。
5) Saturation recovery
饱和恢复
6) saturation recovery method
饱和恢复法
1.
For comparison,the saturation recovery method is also revisited.
在此基础上,分析和比较了分子间多量子相干法与饱和恢复法对辐射阻尼效应的抑制作用。
补充资料：恢复系数
两物体碰撞后同碰撞前沿碰撞面法向相对速度的比值。这定义也适用于两物体的斜碰撞。恢复系数可用下式表示：
，式中u2n和u1n为两物体碰撞后速度沿碰撞面法向的投影；v2n和v1n为两物体碰撞前速度沿碰撞面法向的投影。
恢复系数与碰撞物体的材料有关，实验确定的值见下表。
恢复系数e值的范围是：0≤e≤1。按e值的大小,碰撞可分为三类：
① 弹性碰撞(0＜e＜1) 实际碰撞一般都属这一类。碰撞物体的动能因引起振动而失散，物体的变形不能完全恢复，或伴有内阻引起的能量损失。
② 完全弹性碰撞(e＝1) 碰撞后，物体完全恢复原形，能量无损失。在宏观现象中，这是不可能达到的理想情况；在微观现象中，则有完全弹性碰撞，例如分子间的碰撞有完全弹性的，也有非完全弹性的。
③ 非弹性碰撞(e＝0) 碰撞物体的变形不能恢复，其相对动能全部损失，碰撞后两物体合成一体运动而不分开。
，式中u2n和u1n为两物体碰撞后速度沿碰撞面法向的投影；v2n和v1n为两物体碰撞前速度沿碰撞面法向的投影。
恢复系数与碰撞物体的材料有关，实验确定的值见下表。
恢复系数e值的范围是：0≤e≤1。按e值的大小,碰撞可分为三类：
① 弹性碰撞(0＜e＜1) 实际碰撞一般都属这一类。碰撞物体的动能因引起振动而失散，物体的变形不能完全恢复，或伴有内阻引起的能量损失。
② 完全弹性碰撞(e＝1) 碰撞后，物体完全恢复原形，能量无损失。在宏观现象中，这是不可能达到的理想情况；在微观现象中，则有完全弹性碰撞，例如分子间的碰撞有完全弹性的，也有非完全弹性的。
③ 非弹性碰撞(e＝0) 碰撞物体的变形不能恢复，其相对动能全部损失，碰撞后两物体合成一体运动而不分开。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条